125982 (Проверечный расчет котла БКЗ 75-39), страница 4
Описание файла
Документ из архива "Проверечный расчет котла БКЗ 75-39", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "125982"
Текст 4 страницы из документа "125982"
При выполнении теплового расчета потери теплоты в котлоагрегате чаще всего выражаются относительными величинами (в процентах от распологаемой теплоты QPP):
qi=
(2.26)
Потеря теплоты с уходящими газами (q2=
)
– наибольшая из тепловых потерь, обусловлена превышением температуры уходящих газов над температурой окружающего воздуха и определяется как разность энтальпий продуктов сгорания на выходе из котла и холодного воздуха, поступающего в агрегат:
(2.27)
I0хв – энтальпия теоретически необходимого количества воздуха (кДж/кг или кДж/м3), рассчитываемая по выражению:
I0хв= V0∙CB∙tB, (2.28)
где СВ – теплоемкость воздуха, кДж/(м3К);
tB – температура холодного воздуха, поступающего в котлоагрегат (при отсутствии специальных указаний принимается tB=300, для которой теплоёмкость воздуха СВ = 1,3 кДж/(м3 К)). Потеря теплоты от химической неполноты сгорания (
) обусловлена наличием в дымовых газов продуктов неполного горения (Н2, СО, СmНn и др.) и определяется как одна из расчётных характеристик топки в зависимости от её конструкции и вида сжигаемого топлива по данным таблиц 5.1–5.3. Потеря теплоты от механической неполноты сгорания (
) обусловлена недожогом твёрдого топлива топочной камере (удалением из топки несгоревших топливных частиц со шлаком, выносим их с дымовыми газами или провалом через щели колосниковой решетки). Потеря теплоты в окружающую среду (
) обусловлена наружным охлождением котлоагрегата (потерей теплоты через его обмуровку) и при выполнении теплового расчёта определяется в зависимости от тепло- или паропроизводительности котла. В ходе расчёта суммарная потеря теплоты в окружающую среду распределяется по отдельным элементам котельного агрегата (топке, конвективному пучку и т.д.) пропорционально количеству теплоты, отдаваемой газами соответствующим поверхностям нагрева, и учитывается введением коэффициента сохранения теплоты:
(2.29)
где ηка – к.п.д. котлоагрегата, %. Потеря с физической теплотой шлака (
)
вводится в расчёт только при сжигании твёрдых топлив и обуславливается тем, что удаляемый шлак, имея высокую температуру, выносит из топки определённое количество теплоты. Величина потери q6 рассчитывается по формуле:
(2.30)
где αшл= 1-αун – доля золы топлива в шлаке (αун – доля золы в топливе уноса, определяемая по данным таблицам 5.1, 5.2); Коэффициент полезного действия котлоагрегата (ηка, %), характеризующий эффективность использования располагаемой теплоты как:
Ηка= 100 – ∑qпот= 100 – (q2+q3+q4+q5+q6), (2.31)
Полное количество теплоты, полезно использованное в паровом котле (QКА, кДж/ч), (теплоты воспринятой поверхностями нагрева и переданной рабочему теплу), находится по уравнению:
QKA= D∙(in∙iПБ)+ Dпр∙(iI – iпв), (2.32)
Dпр – расход воды на продувку котла, кг/ч, определяемый по соотношению:
(2.33)
где Р – величина непрерывной продувки, % (при отсутствии данных по величине продувки принимается Р= 5%.
Для водогрейного котлоагрегата полное количество полезно использованной теплоты (QКА, кДж/ч) принимаются равным его номинальной теплопроизводительности, а расход воды через котел (G, кг/ч) рассчитывается по формуле:
(2.34)
где i1 и i2 – энтальпия воды на входе в котел и на выходе из него, кДж/кг, определяемые в зависимости от ее температуры и расчетного давления по данным таблицы 8.4.
Полный расход топлива, подаваемого в топку на горение (В, кг/с или м3/с), определяется по уравнению:
(2.35)
Расчетный расход твердого топлива (Вр, кг/с) учитывающий механическую теплоту сгорания и используемый в дальнейшем для определения суммарных объемов дымовых газов и теплоты, передаваемой в поверхностях нагрева котла, вычисляется по формуле:
(2.36)
Расчёт теплового баланса котла БКЗ – 75 – 39 Таблица 1.3
| Рассчитываемая величина | Обозначение | Размерность | Формула или обоснование | Расчёт | Результат | ||||||
| Располагаемая теплота | Qрр | кДж/кг | Qрр = Qнр | – | 12820 | ||||||
| Температура уходящих газов | υух | оC | По заданию | – | 141 | ||||||
| Энтальпия уходящих газов | Jух | кДж/кг | По табл. 1.2. | При υух =1410С αух = α«э =1,4 | 1150 | ||||||
| Температура холодного воздуха | tB | оC | По § 8 | – | 30 | ||||||
| Энтальпия теоретически необходимого количества воздуха | JоXB | кДж/кг | Vо · CB · tB CB = 1,3 кДж/м³ · K при tB =300С | 3,53*1,3*30 | 137,7 | ||||||
| Потеря теплоты: | |||||||||||
| А) от химического недожога | q3 | % | Из расчётных характеристик топки | – | 0,5 | ||||||
| Б) от механического недожога | q4 | % | «» | – | 1 | ||||||
| В) с уходящими газами | q2 | % | (Jух – αух · JоХВ) – · (100 – q4) Qрр |
| 7,39 | ||||||
| Г) в окружающую среду | q5 | % | По рис. 8.1. | При D =75т/ч | 0,7 | ||||||
| Д) с физической теплотой шлака | q6 | % | αшл · (Cυ)шл · Aр / Qрр αшл = 1 – αун =1–0,95*0,92 (Cυ)шл =0,05*6,8*561 | 0,014 | |||||||
| Сумма тепловых потерь | Σ qпот | " | q2 + q3 + q4 + q5 + q6 | 0,5+1+6+7,39+0,7+0,014 | 9,6 | ||||||
| КПД котлоагрегата | ηка | " | 100 – Σqпот | 100–9,6 | 90,4 | ||||||
| Энтальпия вырабатывемого пара | i"п | кДж/кг | По табл. 8.2. | Пар насыщенный P = 3,9мПА | 2799 | ||||||
| Энтальпия котловой воды | i' | " | По табл. 8.2. | При P =3,9мПа | 1080 | ||||||
| Энтальпия питательной воды | iпв | " | По табл. 8.4. | При tпв =1450С P =3,9 | 600 | ||||||
| Расход воды на продувку котла | Dпр | кг/ч | P · D/100 P = 5% D =10000 кг/ч | 5*75000/100 | 3750 | ||||||
| Теплота, полезно использованная в котлоагрегате | Qка | кДж/ч | D ·(iп – iпв) + Dпр ·(i' – iпв) | 75000*(2799–600)+3750*(1080–600) | 166725000 | ||||||
| Полный расход топлива | B | кг/с | Qка /36 · Qрр · ηка | 166725000/36*12820*90,4 | 3,996 | ||||||
| Расчётный расход топлива | Bр | " | B · (1 – (q4/100) | 3,996 (1–1/100) | 3,95 | ||||||
| Коэффициент сохранения теплоты | φ | – | q5 1 – – ηка + q5 | 1- | 0,992 | ||||||
2.5 Расчет теплообмена в топке
Расчёт теплообмена в топке целесообразно начинать с проверки величин видимых тепловых напряжений топочного объёма – qV (кВт/м3) и зеркала горения (только для
или
Значения qV и qR, найденные по уравнениям (9.1) и (9.2), не должны выходить за пределы рекомендуемых тепловых напряжений. Отклонение расчётных тепло напряжений от рекомендованного диапазона значений свидетельствует о недопустимых условиях организации топочного процесса.
Целью поверочного теплового расчёта топки заданной конструкции является определение температуры дымовых газов на выходе из неё (UIIT, 0C), которая находится из уравнения:
-
Адиабатическая (теоретическая) температура горения
Тα, К (Uα, %).
