125982 (Проверечный расчет котла БКЗ 75-39), страница 3
Описание файла
Документ из архива "Проверечный расчет котла БКЗ 75-39", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "125982"
Текст 3 страницы из документа "125982"
Теоретические объемы продуктов сгорания (при α=I) при сжигании жидких топлив (Vi0, м3/кг) рассчитывается по соотношениям:
а) объем азота
VN20= 0,79 V0+ 0,008Np; (2.8)
б) объем трехатомных газов
(2.9)
в) объем водяных паров
V0H2O=0,111Hp+ 0,0124W+ 0,0161 V0 (2.10)
Объёмные доли трёхатомных газов и водяных паров, равные их парциальным давлениям при общем давлении 0,1 Мпа, вычисляются по соотношениям:
(2.11)
(2.12)
(2.13)
Средняя плотность продуктов сгорания(pr, кг/м3) определяется как:
(2.14)
Где масса газов(Gr, кг/кг или кг/м3) при сжигании жидких топлив находится из выражения:
Gr= 1 – 0,01· Ар+ 1,306· α· V0. (2.15)
Vо = 0,0889 (Cр + 0,375 · Sрор + к) + 0,265 · Hр – 0,0333 · Oр = 0,889 (36,6+0,375*0,4)+0,265*2,6–0,0333*12,7=3,57 (2.16)
Теоретический объём азота:
VоN2 = 0,79 · Vо + 0,008 · Nр =0,79*3,53+0,008*0,4 =2,793 (2.17)
Объём трёхатомных газов:
VRO2 = 1,866 ·(Cр + 0,375 · Sрор + к /100) =1,866* =0,69 (2.18)
Теоретический объём водяных паров:
VоH2O = 0,111 · Hр + 0,0124 · Wр + 0,0161 · Vо =0,111*2,6+0,0124*40,5+0,0161*3,5=0,848 (2.10)
Таблица 1.1
Высчитываемая величина | Размерность | Коэффициент избытка воздуха | |||
αт=1,2 | αк=α'э=1,3 | α«э=1,4 | αg=1,46 | ||
Vн2о=V0н2о+0,0161 (α-1)· V0 | м3/кг | 0,859 | 0,865 | 0,870 | 0,874 |
Vr=VRO2+V0N2+V0H2O+1,0161·(α-1) V0 | , | 5,045 | 5,404 | 5,783 | 5,978 |
ЧRO2 = VRO2 / Vг | - | 0,136 | 0,128 | 0,119 | 0,115 |
ЧH2O = VH2O / Vг | - | 0,170 | 0,160 | 0,150 | 0,146 |
Ч п= ЧRO2+ Ч Н2О | - | 0,306 | 0,288 | 0,269 | 0,261 |
Gг =1–0,01·Ар+1,306·α·V0 | кг/кг | 6,464 | 6,925 | 7,386 | 7,662 |
ρг = Gг / Vг | кг/м3 | 1,281 | 1,282 | 1,284 | 1,286 |
2.3 Расчёт энтальпий воздуха и продуктов сгорания
Энтальпия представляет собой теплосодержание единицы объема топлива, при определённой температуре.
Энтальпия полного объёма газообразных продуктов сгорания.
I r= I0r+I ∆Vв + I ∆ H2O (2.20)
В твёрдом топливе, в продуктах горения присутствуют частицы золы, которые тоже обладают энтальпией.
I r =I0r +I ∆в + I ∆ H2O+ IЗЛ (2.21)
Энтальпия есть производственной теплоёмкости, тогда энтальпия теоретического объёма газа.
I0r=VRO2(СU)RO2+V0N2·(CU) N2+ V0H2O (СU) H2O (2.22)
Энтальпия избытка количества воздуха.
I ∆в = (α-1) V0·(CU) в (2.23)
Таблица 1.2. Энтальпии дымовых газов
υ, оC | VRO2 =0,69 VоN2 =2,79 VоH2O =0,84 | Jог, кДж/кг | Vо = 3,53 м³/кг | JоB, кДж/кг | Jг = Jог + (α – 1) JоB | ||||||||||||
αт =1,2 | αк = α'э =1,3 | α«э =1,4 | αg =1,46 | ||||||||||||||
(Cυ)CO2 | (Cυ)N2 | (Cυ)H2O | (Cυ)B | ||||||||||||||
100 | 169 | 130 | 151 | 606 | 132 | 465 | 699 | 745 | 792 | 819 | |||||||
200 | 357 | 260 | 304 | 1227 | 266 | 938 | 1414 | 1502 | 1602 | 1658 | |||||||
300 | 559 | 392 | 463 | 1867 | 403 | 1422 | 2151 | 2293 | 1435 | 2521 | |||||||
400 | 772 | 527 | 626 | 2528 | 542 | 1913 | 2910 | 3101 | 3293 | 3407 | |||||||
500 | 996 | 664 | 794 | 3206 | 684 | 2414 | 3791 | 3903 | 4171 | 4316 | |||||||
600 | 1222 | 804 | 967 | 3898 | 830 | 2929 | 4483 | 4776 | 5069 | 5245 | |||||||
700 | 1461 | 946 | 1147 | 4610 | 979 | 3455 | 5301 | 5646 | 5992 | 6199 | |||||||
800 | 1704 | 1093 | 1335 | 5346 | 1130 | 3988 | 6143 | 6542 | 6941 | 7180 | |||||||
900 | 1951 | 1243 | 1524 | 6094 | 1281 | 4521 | 6998 | 7380 | 7902 | 8173 | |||||||
1000 | 2203 | 1394 | 1725 | 6858 | 1436 | 5069 | 7871 | 8378 | 8885 | 9189 | |||||||
1100 | 2457 | 1545 | 1926 | 7623 | 1595 | 5630 | 8749 | 9312 | 9875 | 10212 | |||||||
1200 | 2717 | 1695 | 2131 | 8393 | 1754 | 6191 | 9631 | 10250 | 10869 | 11240 | |||||||
1300 | 2976 | 1850 | 2344 | 9183 | 1931 | 6816 | 10546 | 11227 | 11909 | 12318 | |||||||
1400 | 3240 | 2009 | 2558 | 9984 | 2076 | 7155 | 11415 | 12130 | 12846 | 13275 | |||||||
1500 | 3504 | 2164 | 2779 | 10789 | 2239 | 7903 | 12369 | 13159 | 13950 | 14424 | |||||||
1600 | 3767 | 2323 | 3001 | 11601 | 2403 | 8482 | 13279 | 14145 | 14993 | 15502 | |||||||
1700 | 4035 | 2482 | 3227 | 12418 | 2566 | 9057 | 14229 | 15131 | 16040 | 16584 | |||||||
1800 | 4303 | 2642 | 3458 | 13244 | 2729 | 9633 | 15170 | 16133 | 17097 | 17675 |
2.4 Тепловой баланс котлоагрегата
Определение расхода топлива.
Тепловой баланс, как известно [α] составляется для установившегося теплового режима работы котлоагрегата на 1 кг твёрдого или жидкого и 1м3 газообразного топлива.
Тепловой баланс дает представление о характере распределения теплоты вносимой в котлоагрегат (располагаемой теплоты – Qрр, кДж/кг или кДж/м3) на полезно использованную теплоту (Q1, кДж/кг или кДж/м3) и тепловые потери (∑QПОТ= Q2+ Q3+Q4+Q5+Q6, кДж/кг или кДж/м3):
QPP=Q1+∑QПОТ= Q1+ Q2+ Q3+Q4+Q5+Q6, (2.24)
где Q2 – потеря теплоты с уходящими газами, кДж/кг или кДж/м3;
Q3 – потеря теплоты от химической неполноты сгорания, кДж/кг или кДж/м3;
Q4 – потеря теплоты от механической неполноты сгорания, кДж/кг или кДж/м3;
Q5 – потеря теплоты в окружающую среду, кДж/кг или кДж/м3;
Q6 – потеря с физической теплотой шлака, кДж/кг или кДж/м3;
Теплота, вносимая в котлоагрегат (распологаемая теплота), в общем случае определяется как:
QPP= QН+ QФB+QФТ+QП-QЖД (2.25)
Здесь QН низшая теплота сгорания топлива (для твердого и жидкого топлива – QPH, кДж/кг; для газообразного – QPH, кДж/м3).