166155 (Моделирование парожидкостного равновесия реакционной смеси в процессе получения метилциклопропилкетона), страница 3
Описание файла
Документ из архива "Моделирование парожидкостного равновесия реакционной смеси в процессе получения метилциклопропилкетона", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "химия" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "химия" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "166155"
Текст 3 страницы из документа "166155"
Уравнение Вильсона позволяет точно представить равновесие пар – жидкость в двух- и многокомпонентных смесях с использованием только параметров бинарного взаимодействия. В силу большей простоты этого уравнения его использование может быть предпочтительным для решения указанной задачи, чем применение уравнений NRTL и UNIQUAC. Уравнение Вильсона нельзя непосредственно применять для представления равновесия жидкость – жидкость; использование в этих целях его столь же простой модификации, уравнения Цубуки – Катаямы – Вильсона, дает удовлетворительные результаты, хотя последнее не было подвергнуто тщательной экспериментальной проверке, как другие уравнения.
При помощи уравнения NRTL можно достаточно верно представить равновесие пар – жидкость и жидкость – жидкость в двух- и многокомпонентных системах, а применительно к водным системам оно часто превосходит другие уравнения. Это уравнение проще по форме, чем уравнение UNIQUAC, однако его недостаток состоит в том, что для каждой пары составляющих необходимы три параметра. Величину третьего параметра часто можно получить исходя из химической природы компонентов.
Уравнение UNIQUAC – наиболее сложное в алгебраическом отношении, хотя в нем используется только по два параметра для каждой пары компонентов. В уравнении учитываются сведения о площадях поверхности и объемах молекул чистых компонентов, которые можно определить по данным о структуре, в силу чего этот метод представляется особенно эффективным применительно к смесям, молекулы которых значительно различаются по размеру. Уравнение UNIQUAC применимо для представления равновесия пар – жидкость и жидкость – жидкость в многокомпонентных смесях при использовании только параметров бинарного взаимодействия и данных о чистых компонентах [3].
Основная часть.
Математическое описание совмещенных реакционно-ректификационных процессов, а также синтез принципиальной технологической схемы получения конечных продуктов предполагает обязательное наличие данных по фазовому равновесию жидкость – пар, в связи, с чем исследование и математическое описание условий парожидкостного равновесия является одной из важнейших задач. Экспериментальное определение равновесия жидкость – пар в многокомпонентных системах весьма трудоемко. Поэтому целесообразно провести исследования в составляющих наименьшей размерности (бинарных, тройных системах) и в случае адекватного описания этих данных фазовые равновесия в системах большей размерности моделируются с незначительной ошибкой, сопоставимой с ошибкой эксперимента.
Моделирование фазового равновесия в реакционной смеси, содержащей АПА, МЦПК и УК, проводилось на основе уравнений «локальных составов», учитывающих связь между избыточной энергией Гиббса и параметрами; характеризующими различие в размерах молекул и в величинах межмолекулярного взаимодействия неидеальных растворов.
Уравнения Вильсона, NRTL и UNIQUAC были использованы для моделирования парожидкостного равновесия в бинарной системе МЦПК-УК, а также АПА-МЦПК, АПА-УК и трехкомпонентной системе АПА-МЦПК-УК. Данная смесь содержит бинарный гомогенный азеотроп с минимумом температуры кипения на стороне МЦПК-УК. Результаты приведены в таблице:
Расчетные данные | NRTL | UNIQUAC | Wilson | ||||||||||||
DT | DY | DT | DY | DT | DY | ||||||||||
МЦПК-АПА | mean | 3,49 | 0,0656 | 3,67 | 0,0649 | 3,56 | 0,0657 | ||||||||
max | 6,01 | 0,1005 | 6,68 | 0,1004 | 5,97 | 0,1005 | |||||||||
B12 = | 3,15E+02 | Del = | -2,53E+02 | A12 = | 4,93E+02 | ||||||||||
B21 = | 1,38E+02 | Del = | 1,16E+03 | A21 = | 4,65E+02 | ||||||||||
| Alpha = | 2,72E-01 |
|
|
|
| |||||||||
УК-АПА | mean | 4,46 | 0,0373 | 4,39 | 0,0391 | 4,82 | 0,0377 | ||||||||
max | 9,34 | 0,0741 | 9,58 | 0,0756 | 9,45 | 0,0755 | |||||||||
| B12 = | 9,04E+02 | Del = | 1,03E+02 | A12 = | 4,28E+02 | |||||||||
| B21 = | -2,81E+02 | Del = | 5,74E+02 | A21 = | 6,81E+02 | |||||||||
| Alpha = | 2,00E-01 |
|
|
|
| |||||||||
МЦПК-УК | mean | 0,21 | 0,0079 | 0,22 | 0,0091 | 0,37 | 0,0105 | ||||||||
max | 0,67 | 0,0177 | 0,62 | 0,0161 | 0,59 | 0,0193 | |||||||||
| B12 = | 7,56E+02 | Del = | 6,74E+02 | A12 = | -1,00E+03 | |||||||||
| B21 = | -4,73E+02 | Del = | -3,85E+02 | A21 = | 1,52E+03 | |||||||||
| Alpha = | 2,03E-01 |
|
|
|
|
На основе полученных данных можно сделать вывод, что для описания парожидкостного равновесия реакционной смеси получения МЦПК наилучшей моделью является NRTL.