Идельчик И.Е. - Справочник по гидравлическим сопротивлениям, страница 8

торого эквивалентно стыку электродугового илн контактного стыков. Пп. 54 — 60 излагаются в основном по Аль' шулю 12-6 1. Ь|= А+а,1, 2-1. Значения параметров ' а„л, т Группа воды Диаметр трубопровода й,, мм и1с мм в год О,ОО5 — О,О55 150 †3 400 †6 150 †З 400 †6 150 †3 400 †6 150 †3 400 †6 150 †З 0,5 0,5 4,4 2,3 О, 025 0.055 — О, 18 6,4 2,3 0,5 0,5 О,ОУ О,18 — О 40 0,4 0,5 11,6 6,4 020 0,40 — 0,60 6,~1 0,60 — 3,0 0,35 0,40 0,25 0,35 18,0 11,6 32,0 18,0 ' Значение параметра а, возрастает с уменьшением диаметра трубопровода, В числителе приведены пределы изменения а,, а в знаменателе — наиболее вероятное среднее значение.

Ь~ = — Я (1 — 0,01п/~~), вещества и Растворенное железо в количе меньшем .3 г/и-", ТРУ ° 111. В...м, „о с показателем стабильно и 1е воды но с малым содержанием „„, тов ( ше 100 — 150 г/м ). „„ нием железа больше 3 г/мз ТРУппа ?Ч. Коррозионные воды тельным показателем стаби н Рица- шим содержанием сульфатов (больше 500 — 700 г/мз); необработан дов с большим содержанием рг нич ществ. "Ру а . Бады, характеризующиеся зна чительной карбонатной плотностью с показателем стаб ль лее 0,8, сильно минерализованные зионнь1е воды с остатком более 2000 г/мз 56* Зависимость высоты у (в мм) от числа лет экспл ции определяется формулой Мостковым 12-51 ~ на основании Камерштейна: Ь|= 6+а ~, (2-10) где Л вЂ” начальное значение высоты выступов шероховатости (см.

табл. 2-3); а,— скорость увеличения выступов шероховатости (мм в год), зависящая от физико-химических свойств воды (см, табл. 2-1). 57. Зависимость пропускной способности трубопроводов водоснабжения от срока их службы, свойств транспортируемой воды и диаметра трубопровода выражается фор- мулой где Я вЂ” расчетная пропускная способность трубопровода; 1 — продолжительность эксплуатации в годах; и и и — параметры, зависящие ат физико-химических свойств транспортируемой воды (см. табл. 2-1), 58.

Газопроводы благодаря более значительным скоростям патака меньше подвергаются механическим загрязне11ням, чем водопроводы. Прн сухих газах, если внутрен- няя повеРхность трубы не подвергается корРозии, шероховатость может даже несколько снизиться, так как трубы отчасти шлифуются сухим газом. 59. Влага, а также содержащиеся в газе сероводород, углекислота и кислород способствуют коррозии металла труб, которая сопровождается изменением размеров, формы и распределения выступов шероховатости на внутренней поверхности трубопровода.

Пропускная способность магистральных газопроводов со временем снижается иногда на О/ 15~о и более вследствие коррозии и их загрязнения. 60. Увеличение высоты выступов шероховатости внутренней поверхности вентиляционных воздуховодов в процессе эксплуатации можно учесть по формуле, аналогичной выражению (2-10) 12-351: где аз — скорость увеличения выступов шероховатости, мм в месяц (см. табл. 2-2); г — продолжительность эксплуатации, в месяц.

61. Сопротивление гибких труб, выполненных из металлической ленты (металло- рукава, см. диаграмму 2-12), существенно больше (в 2 — 2,5 раза), чем гладких труб. В пределах чисел Рейнольдса Ке = 5. 104 —: —:4. 10а коэффициент сопротивления трения таких труб изменяется незначительно (Х= = 0,025 —:0,0285). При этом он зависит от направления движения вдоль рукава: при сбеганни потока с кромак внутренней ленты Х несколько меньше, чем при набегании на них потока 12-931. 62.

Сопротивление гибких гофрированных труб при турбулентном течении зависит от отношения высоты гребня гофра Й к ега длине /„и мало зависит от числа Рейнольдса. 63. Движение газа в газопроводах низкого давления согласна Даточному 12-161 возможно при всех режимах, кроме квадратичного, а движение газа в газопроводах среднего и высокого давления происходит 59 2-2. Увеличения выступов шероховатости ъоздухоиидов во ' время эксплуатации ~2-351 Пределы измененид величины а„,' мм в месяц Внд местного отсоса Отсос-воронка 2.3 4,4 0,92 — 1.36 0,34 — 0,43 Камера бакелнтизации Кольцевой отсос 0,49 0,30 Двухбортовой отсос от ванны 0.03 .=Х 1+ Мз Вид производства илн условия эксплуатации воздуховодов Пайка мелких радиодеталей на конвейере с применением флюса КСТ Пропитка бакелнтом абразивных кругов Приготовление кулинарных изделий на кухонной плите Хромированне изделий в гальванической ванне Выхлопной участок воздуховода, установленный вне здания при переходном и квадратичном режимах.

По данным Шахаева все газопроводы работают в основном в переходной .области. Гладкое трение возможно лишь в газопроводах низкого давления при весьма малых расходах, а вполне шероховатое трение — лишь в газопроводах высокого давления при значительных расходах. Уточненные формулы расчета газопроводов низкого и высокого давления см. Альтшуль 12-61. 64. Коэффициент сопротивления трения Х армированных резиновых рукавов, характеристики которых приведены на диаграмме 2-13, не зависит от числа Рейнольдса в пределах, изменения его от 4000 и выше вследствие значительной шероховатости этих рукавов.

Значение Х с увеличением диаметра рукавов растет, так как вместе с этим увеличивается и высота внутренних рубцов 1см. 2-81, 2-821. При определении потерь давления по формуле (2-2) вместо Ыусл следует подставлять ~расч по графику б диаграммы 2-13 в зависимости от среднего внутреннего давления. 65. Коэффициент сопротивления трения А гладких резиновых рукавов, характеристики которых приведены на диаграмме 2-14, можно найти по формуле Тольцмана и Шевелева 12-82) Х= О,йбз ~ где при числах Рейнольдса ~йе = / ~по ~усл ~ 5000 — 120 000 величина А = 0,38 —:0,52 (в зависимости от качества рукавов).

При определении потерь давления по формуле (2-2) следует величину расчетного диаметра назначать исходя из среднего внутреннего давления (по графику б диаграммы 2-14). 66. Коэффициент сопротивления трения Х гладких армированных резиновых рукавов определяют по графикам диаграммы 2-15 в зависимости от среднего внутреннего давления и пуслПри определении потерь давления по формуле (2-2) следует подставлять не условный диаметр рукава, а расчетный н длину рукава умножить на поправочный коэффициент К который находят по графикам е и г диаграммы 2-15 в зависимости от среднего внутреннего давления.

60 67. Для труб из прорезиненного мате риала больших диаметров (300 †5 применяемых для шахтного проветривания', с соединениями, обычно выполняемыми с по. мощью проволочных колец, заделанных в концы патрубков (см. диаграмму 2-16),' суммарное сопротивление складывается (по Адамову) из сопротивления трения и сопро. тивления соединений: где г — число соединений; Х (см. диаграмму 2-!6) определяют для различных степеней натяжения: плохого (с большими складками и изломами), среднего (с незначительнымй складками) и хорошего (без складок); яств расстояние между стыками, м; ~с — коэф.

фициент сопротивления одного соединения (см. диаграмму 2-16). 68, Коэффициенты сопротивления трения Х фанерных труб (из березовой фанеры с продольными волокнами) определяют по данным Адамова и Идельчика, приведенным на диаграмме 2-17 12-11. 69. Все рекомендованные выше значения Х относятся к несжимаемой жидкости. Для приближенного учета влияния сжимаемости газа при не очень большой длине участка может быть использована формула, полученная Ворониным 12-121: где Х, Х, — коэффициенты сопротивления трения соответственно при несжимаемой и в сжимаемой жидкости (газа); М = — —.

а число Маха. Формула показывает, что с точностью до 3",о мокно влиянием сжимаемости пренебречь до значений М = 0,6. 70. При движении жидкости (газа) в трубопроводе (канале) постоянного сечения с путевым расходом (отток или приток) через пористые боковые стенки, продольную щель или боковые ответвления раздающих и собирающих коллекторов (рис. 2-6) вследствие изменения вдоль пути средней скорости потока (числа Ке) изменяется вдоль этого пути и коэффициент сопротивления Ъ.

а 1 %~.. - х Щ 0 при — ~ 7'ср Ю Х=Х 0 — ср,д 0 при — „~ ~ср ср 3 + 1 — а(1 — Л0) х— Ь0ах б (2-13) а~1 — В 0 — 2Ьох), 0ср ~ив. О-6. ~хе.ио а~- иен ия с ыа ивнсн нв~,' расхода вдоль пуан: 71. Зависимость коэффициента аления от степени ка при ту б нта сопротир улентиом течении можно выразить приближенной ф мулой, полученной на осио а „р Уоллиса (см. [2-241): Р~о 2 2 '~~ — ' р+3 "6 —.

(2-11) для случая притока можно воспользоваться выражениями 12-33 ~: где ?,, — коэффициент сопротивления единицы относительной длины трубопровода (канала), определяемый по формуле (2-7), в которой число Рейнольдса взято по скорости, вычисленной как среднее арифметическое между начальной скоростью к0 в сечении 0 — 0 и скоростью транзитного потока 0, в сечении 1 — 1: ~0ср1-~г .