Идельчик И.Е. - Справочник по гидравлическим сопротивлениям, страница 6

1-16) из сети (не из нагнетателя), 31 Рн (Рн н Рвд Рс 2 Р~вых (1-56) а) 1, развиваемое т. е. полное давл~иие Рн (П нагнетателем, едовательно, давление. сов "" ' и, след гнетателем, р„= Рс,наги Рвт.в ' ление, создаваемое наг" ' равно а ц„о разности статических давле»$~~ средствен твенно за нагнетателем и пер, 7 мощность на валу нагнетатр~у, „'.Ъ Юррн. р Жц= г Чполн где 9 — объемный расход пе~~ сре еды при рабочих условиях, м /с':=г давление, создаваемое нагнетателеМ, бочих условиях, Па; т1полн — полный;: нагнетателя. 8.

Объемный расход перемещащцд;.,~" обычно является заданной величиной'-,,"' ние же„создаваемое нагнетателем:, ", сляют по формулам (1-56) — (1-59) д,я,-".~ ных условий сети, т. е. для разноСт~... ний в объемах всасывани я и нар,": (Рнагн — Рвс) ~ ИЗбЫтОЧНОГО ГЕОМЕтрн""" давления (~рс), форм и размеров в»'~ ментов сети. Последние определя '"' чение коэффициентов сопротнвления,=.'- и скорости потока в каждом ~„'-'. а следовательно, величину Ьр 9.

Чтобы определить, удовлетвор "". данный наГнетатель требуемым значениям Яр н р„.р, необходимо пу'"' тельно привести их величины к тем у:.:-- (плотности перемещаемой среды), для ~ "' дается характеристика нагнетателя.:~::. этом, если расход перемещаемой ср '' дан в ма/с для нормальных условий,'то"," считывают его на рабочие условия пб': муле (1-13). Приведенное давление нагнетателя;,:,' Г'хар ~ р Рхар Рн. у У хар Рнагн (1-57) ГдЕ р„н рп.

наги — НзбЫтОЧНОЕ ПОЛН~Е давление соответственно перед и за нагнетателем, Па; Р„с и Р, „,„,„— избыточное статическое давление соответственно перед и за нагнетателем, Па.„»»увс и ю„агн — средняя скорость потока соответственно перед и за нагнетателем, мус.

5. При нормальных условиях работы нагнетателя величина р„больше нуля, т. е. Рп. нагн > Рп. вс.. В то же время как величина статического, так и величина скоростного давления после нагнетателя могут быть ниже соответствующих величин до нагнетателя. 6. В частном случае, когда площади сечений всасывающего н нагнетательного отверстий нагнегателя одинаковы, 2 2 Р»нв с Рг»Ун а гн 2 2 ' В дальнейшем величину рн будем называть просто давлением, а не полным давлением. 32 очное давление в объ объеме Рвс в объеме нагнетания; р — из нне (самотягау, вс метрическое давлени ( . у (соп отивление) и потер джулия ( р вающем участке сети; Лрнагн — п е на частке нагн ния (сопротивление) у ваых — скорос ть выхода потока из с чая, когда давлен ия в объемах 3.

Для слу авны между собон всасывания и нагнетания равны (Рвс = Рнагн) Рн = У~Рва + ~~'Рнагн + 9 Рц'а + '+ Рс = У~робщ~ 2 где Лр ~щ вычисляют по Ф Р. У о и ле (1-44) (1-46) для всеи сети как сумму потерь или частках во вса асывающем и нагнетательнов у авления сети (включая потерю скоростного д на выходе из сети) и самотЯги Рс по фоРмУле (1-41). 4. Так как при р, = 0 сумма всех потерь в сети равна разности полных давлений перед и за нагнетателем, то Рн = Рс вс Рст.вс ~ = Рп.

наги Рн вс~ (1-58) где Рра,„— Расчетное давление наги Па; Р„,р — плотность сРеды, пРи 'кполучена характеристика нагнета нормальных условиях (1 = 0' С,'.";"'- = 101,325 кПа), кгу'ма; Рн, „— пл, среды, для которой подбирают нагие; при нормальных условиях, кгума . рабочая температура перемещаемоГ~,„ в нагнетателе К Тх р температур~ по характеристике нагнетателя, К; ' рабочее давление (абсолютное) перем,. среды в нагнетателе, Па; рх,р— (абсолютное) среды, при котором -и, характеристика нагнетателя; для '- торов рхар = 101,325 кПа.

10.,Цля высоконапорных нагие плотность перемещаемой среды к среднему давлению в рабочем,':. В этом случае в формулу (1-60) вм,. подставляют среднее абсолютное' '" в колесе: рср = Рнагн 1 Ррнагн ОМРобщ)~,',; где Ьрн„,гн — потери давления нй': нагнетания сети, Па; арроб — обп~... полного давления в сети, Ъа.

11. Мощность при расчетных условиях на валу нагнетателя ~~ Р~ Рас~~ ~~РРхар рн У T~ц,р !У' 1нолн 11полн ~-~.;~р Ур Рнии е Рн у. 7 кар. Рнагн Х = ятхар Рхар Рхар 7 р Рхар где р„„— давление нагнетателя по задан- ной характеристикс, Па; Х„ар — мощность на валу нагнетателя по задайной характе- ристике, Вт. 1-9. Примеры расчета гидравлического сопротивления сетей Пример 1-1. Приточная система вентиляции Расчетная схема сети системы вентиляции дана на рис. 1-17.

Задано: 1) общее количество засасываемого нз атмосферы воздуха Я = 0,89 ма/с при нормальных условиях; Рис. 1-17. Расчетнал схема сети систелы еен- тилщии 2) расход через четыре боковых ответвления — ~ = 0,22 ма/с при нормальных услоВиях; 3) температура наружного (атмосферного) воздуха 1 = — 20'С; 4) температура воздуха за калорифером ~ =- 20'С; 5) материал воздухопроводов — кровельная сталь (проалифенная); шероховатость Л = 0,15 мм (см. табл. 2-3.

группа А), Так как вдоль сети температура газа изменяется (нагревание В калорифере), то применим первый метод наложения потерь— суммирование абсолютных потерь в отдельных элементах сети. Расчет сопротивления приведен в табл. 1-12. Согласно этой таблице для подбора вентилятора имеем: (;~ —. 0,955 ма с и Р„= — ЬРобщ — 225 Па. Мощность на валу вентилятора при к.

п. д. илятора ~„,о,, == 0,6 Л',„=- Р" = — ' . — — 10 а=0,36кВт. )1;,,Олн 0>6 Пример 1-2. Установка для мокрой очистки агломерационных газов ~..хема ус гаковеи дана ка рис. 1-18. Задано; 1) абщнй объемный расход газа (при г == †. †.

20' С и Р =-- 101,325 кПа) 9 = — 278 ма,'с; 2) плотность газа при нормальных условиях р = 1,3 кг/ма; 3) кииематическая вязкость газа при нормальных условиях ъ == 13 мм~/с; 4) внутренняя обшивка основных газо- ходов (имеющих сравнительно большую протяженность) — листовая сталь; шероховатость ее берут как для цельнотяиутых корродированных стальных труб (после нескольких лет эксплуатации) Ь = 1,0 мм (см. табл. 2-3, А); 5) газ очищается в мокром скруббере; степень орошения А = 0,014 ма/(ма.

с) (см. диаграмму 12-11). В данном случае вдоль сети изменяется температура газа (за счет охлаждения), поэтому, как в примере 1-1, принимаем первый метод наложения потерь: суммирование абсолютных потерь в отдельных элементах сети. Расчет сопротивления приведен в табл. 1-13. Самотяга, создаваемая дымовой трубой, Рс = П р (Ра Рг) ~ где Нтр = 62 м — высота трубы; ра— плотность атмосферного воздуха, кг~ма; р„— плотность газа на входе в дымовую трубу, кг/ма; д — ускорение свободного падения; принимаем д =- 9,8 м/с'"'.

При температуре атмосферного воздуха ~а == 0'С имеем Ра =- 1,29 кг/ма. При температуре 1„=- 40' С средняя плотность газа р„= 1,13 кг/м', отсюда Р, = 62 (1,29 — 1,13) . 9,81 = 98 Па. Эта положительная самотяга способствует перемещению потока, поэтому ее следует вычитать из общих потерь (см. табл. 1-13).

Пример 1-3. Аэродинамическая труба малых скоростей замкнутого типа с открытой рабочей частью Схема аэродинамической трубы (аэродинамический контур) приведена иа рис. 1-19. 1) диаметр рабочей части (выходного сечения сопла) Ра — —. 5000 мм; 2) длина рабочей части ! „=- 8000 мм; 3) скорость потока в рабочей части (иа выходе из сопла) ы, = — 60 м,'с; 4) температура воздуха ~ = 20'С; 5) кииематическая вязкость ч = 1,5 мм'~'с; 33 С~Э Ю М~ 'Ю» Ю СЧ С"> СФ Ю СЭ СР Ф' Ц Ю С,"3 Рф 4Р Ф~ Ж 4Р Ю Ю Ф) а о ~к/лм '~д С'Ъ СМ -~г Ю л Ю Р Р Ф.

4Д РРа Я $ ~ю~в к~Бр а.'в ~'- Ф ф,,= Еэ „ Ю о Р $~ В Л 4д Ю $ Ф Фю й Ф В Ф сФ й (м ~л «вив' вн взйиээ) ~~ мымэыэ~э4ао вйФ акнваоноО пл ' — '~=-а~ 6 . м .ЪА$ а е-01 Х -,А Х вЂ” ', ~~.ВЯ 1да м вц '— У Уд с Р/~и 'у01 д ~~Я е ~~~~ 11 [~ 1< о ~Р Ю Ф (якивбл -вне ен емаиээ) ° ~ нинзаэ1уабыо кие' аинееонэО ви ' — ''2-уЖ ущуд з ец '— у уд Б аl.м «оу ~ ~м/дн ' д иьээ ехнакаюе а «Р еъ '««" ФР Ю «« «.« «О Я 'Ф о 11 Ч ! и а~ .в ец М, «:Ъ ° «~ «ф' ««М н в О а о х ° ° О х $" Ф Л Я ИАЭС ехнаиащ ьу ««сч ~~ 3~ а Ь Ъ.

4 В И ~ а ««ъ 4«. ««. «~~« ««« Ю« Од МР О ~ Ю Ръ ~~ ««« 1 Ф:й. «Ф С«о «:«о «'« " 11 -'Р 1< МЯЛ ««« 1 11 -о «« '~~~ и и 1 ° ° ф Н ° -ь $ «Ь %-а ««.-1 %«« ъю М ч «Р 11 11 сТ О' ~ 1~! а Р м $' СЮ а,„ ФЙ О $ СР 60 СР О' Ф~ф СО '4Р ;~в иф ц~: 'Ю Я Ф Ю о СФ о иц щ оо х ю ~ц о съем Щ И 3 Ю Я М Б Х О Фф О ыаэ ынэиаи'с ьу я 3„" ФЦ> Ь~ м-" и Й 4: «Ф~ Ф» 4:;> -Й1.. м о ,~ х д о 6Ъ ц $ Р ец Фч р щ Р'ъ о„ Ф х Я Е д4 $ Ю~ Яф 9 Ц 3Р Я о х М Щ~ а <Р . 'Я.

5 ° е ~ро $м ОЧ Сф ф О$ МР й о + ю Ю СЧ Фй> Ю ч~ю СЧ ОО Сч Ю 11 + м Ю Сч С) Ю й'3 *ч В 3 ИЛОНА вхнаиа~гв щ 1 < 2" О$ Щ ео Ф ~ о о М ф о о ф) Г ~~ Ръ Ф о ло ~ а Параметра~!:," ', РФ а=У ° я — й Р Первый диффузор — =1,0; . (~з — = 0'у2'; "з- а) = Ь» 0000ми г~ 2000мм Г'- ~И,м„ ~~ = 0„0003 ц 6000 Ь, =- — =ОД,';; Ь+ 8000 ь = О,ЪООЗ ъ".„ 6„И00мм Я~00мм Элааент сети (трубы) Открытая рабочая часть круглого сечения ' Переходной участок (нереход с круга, точнее„с кольцевого сечения на квадрат) Колено № 1 с нрофнлированными нанравляющими лопатками (сокращенное число) Ыилиндрический участок Схема н основные размеры А -Я50им г,= ~ 5000'= 10, а ' уа = Ц500ми 0 Г (,) =2000мм ~(р =~000мм 5т Ю =аИ~ Ф,) =0000мм р., Е)00 — = — ~-:1 8-"':,'-- '"тпах.

' — > 1;И. й и'о Д ~ д — Ь вЂ” — 0,Оба Е), ~в «з = — =0.6; н ==- и р, ~'а Р~ -2 ( 1 ~ В ) Рв 8000~ (1 — 0,26) —. 8000' 4 =1,У; а 16', Ь 0,6Ю4; >1 12; й ю1$ Параметрн' Схема и эсиовкие размеры жао =2$25: — -= 1,0; Ьа = °:,) 6~=67 —— 12000ни г - ~600им ~~ = Ю00м7( — = 1,0; Ьа — = 0,13 ).)а Ь7=Ь~ ~2000 " г =!ЙОШИ~ ~~ =РЫБ~ 09 — = 0,001 а ЗБа; - .Элемент сети (трубы) 7 Обратный Канал.(2-й днф-.

ф узор) Колено № 3; те же условия, что в колене № 1 Колено № 4, те же условия, что в колене № 3. но число лопаток нормальйое , Хонкейкомб (листовое железо, покрытое лаком) Сопло (крнволннейный конфузор) Ь~ 00№ и Ь = 72000нн 1м 93500ии в = ОООО мм 8 = 12000 мм ~с= 13500 мм аа 3.5": л = —— ба 7,36 4 Рис. ИВ. Расчетная схема установки для мокрой Очистки агломераяибннбж газОв: ' а — план; б — вне сбоку Рис. Х-В.