Характеристики работы камер сгорания Пчёлкин Ю.М. Лебедев В.П., страница 2

Для пересчета електродзмеуиих оил: Е „' , развиваемой ТХА, использует формулы (ба) или (Бб),Е "' , развиваемой ТПП,- стандартные еправочные данные для термопар группы ВП. Возмояен и аналитический раечет Т по формуле 4 9 ); "= +9У5, ЮФ8 (Т) Т' где к =ОутУ5Еп Е ~ +9,993.

Температура стенки коровой трубы иэнеряатся поверхностиынн терыопарами ТХА, приваренными ги металлу паровой трубы. Для пересчета электродвииуней силы Е „", развиваемой ТХА, испольвупт формулы (ба) или (бб). Рис. б. Схема располокения спаса термопар в мерительном участке на выходе из камеры сгорания' ~ - свай термена(и; Й - стенка трубопровода; а - границы равновеликих кольцевых йлонадок 10 Рис.

б. Многоточечная гребенка термопар: 1 - спея термопары; 2 - приемное отверстие; Э - двукквнвльная керамическая трубка; 4 - каропрочная экранируищая трубка; о - корпус гребенка; б - прмкимиая крншка; 7 - клеммник Температура Факела в зоне горения изнеряетотя„передвнаным зондом с ТПП. Пересчет электродвикупей оилм Е„„", развнзаг~ емок Т(К), производят аналогично пересчету Е 'г в Т~ . По пп г и аналогии о оиотемаыи измерения температур Т "; Т ~; т и г термопзры, иэмерявпие температу(ы Т„и Т, так- Т м л г г. В ае включены з охемы термоэлеатричеоких пирометров на базе электронных вольтметров. Абоолвтное отзтичеокое давление ~о на входе в раоходомернув диафрагму, а такае разноети отатичееких давлений бф до и после диаФрагмы измеряютоя прн помопи образцовых манометров и ртутного барометра.

Обработка результатоа измерения Производится по формуле (3). Наряду с мзноыетричеокиы методом для измерения параметров и Л/~, предусмотрен электрнчеокнй метод с нопольэоввнием датчиков давления ИКП27Дф-б, включенных в схему ин4орызционноиэыерительной оиотеаю К-734. Полное давление воздуха на входе в камеру сгорания иэиеряетоя о помопьа трубки Пито, уотанавливаемой по центру подзодяпего трубопровода и подклвченной к вторваому прибору для измерения давления.

При аклнченип в состав отенда для данного измерения образцового манометра его показания переводятоя з единицы СИ по оледуипей кармузе: ,о"ча,оуВг — "и-я+В'яр ", (8) В ' М о где к - попразочный ынопиталь, учитываапий отклонение эпврм екоростей потока воздуха от теоретичеекой, который определяется по предвармтельно полученным градунроаочным данюм. Полное давление газа на выходе иа камеры егорвпня измеряется прн помопи четырех передаикыых одноточвавх зондов или еемнадцати трубок Пито, введенных в конотрупцив четырех отацаонарно уотановленных цилиндрических наоадков. Схема резмепения приемных отверстий насадков (зондов) в еечении мерительного участка (рис. 7а) идентична схеме рвополокения епаев тепкопар (ом.

рка.б). Конструкция отдельного наездив приведена на рие. 7б. Всв трубки Пито соединены с ооответотзуаннын измернтелыаве елвмантвмн вторичных приборов,укзэанеыи в раэноепе. Дая образцовых манометрнческих приборов переочет показаний производят по формуле (3). 13 Рис. 7. Схзиз рвсполоиения присиных отверстий трубок Пито з ыернтеяьноы участке нз выходе из квыеры сгорвния (з) и многоточечный цилиндрический водооллзидаеыый насадок я измерения полного давления газа ~б): - цилиндрический корпус; л - приемная дреникнзя трубка; 3 - трубка для подводе охлвидзшией воды; 4 - нийпельб™о - водяной штуцер Проба газа для определения токсичности отбирается в гззоходе нв выходе из камеры сгорания с поиошьш пятиточечного зондаосреднягеля.

Онз по неркввешиин трубкеы поступает нз вход гззового хроиотогрвФа Гззохрои-0101 и хеынлпыинисцентного гзэознзлиавторв ГХЛ-201. По результвтен поквзвний приборов (рис. 8, 9) определяется концентрзция токсичнык компонентов СО ) С„ Н и МОл, . Посиедушивя вторичная обработка экспериментальных денных ведется по осрдднениын значениям соответствушших величин. 13 а а ~ Ю В Ю г,мйп Рис.

8. Примерный вне хооцщ~граюаю, подученной на приборе 1аэохром и 6 Рис. 9. Примерный внд ххромотогрвнмы, получееой на приборе йл Ю Ьто нчнав об боткв окопе альных внних Здесь необходимо определить| и/в, б а такке теплотехнические характеристики используемого топвнва. ' Хккк,~дк~ з А~Рв"-Рв) ю (9) 14 где,Рз = — Ф" — - плотность воздуха, кг/и . ЗХ00 и 3 Тв Ь~яьиав" ~ Р~ ~у б водкнаынческмм (с предварнтельныы расчетом абаз ) н основанным на кспользоввнкн дроссельного расходоыера (диафрагмы) . В первом случае хы .Ра к (10) гдв Р - пломвдь поперечного сечения мерительного участка нз 2 входе з камеру сгорания, равная 0,007854 м . Во втором случае б рассчитывается в два приблккения.

Вначале кспольвуется вырмкеняе 5'= 4 н ~О '.Ы.б.„.п'-'~/~ 4Р (П) где о( - козф5нцнент расхода, определяемый модулем расходомерной днмррагваю ~ к диаметром подсоединенного к диабрзгме трубопровода Э . Для используемой .в вкспериментальной установке диафрагмы с диаметром отверстия а' 141,6 мм н присоединенного трубопровода с Э 200,3 мм модуль ~"~ (с~/Ю) 0,5, следоватеяььо, сС 0,5987; Е-- поправочный мнокнтель, учнтывввмнй изменение плотности воздуха от модуля дна$рагмю, отноменкя — ~- н показа- Р. геля вдиабаты.

н лРр р здзлл с=1"(0370У~ОМВчт~Ц 1-(1- г) Рг (прн расчете б полагать к 1,4); з' - поправочмзй мнокктель, учятывзпмий тепловое расширение материала днафрагмы (3) и трубопровода при температуре Т „ ". В диапазоне темп .рвтур Т,» 253...333 К мскйо пр~~~т Я„1, т.е.

а' ал н З =Ю (для сведения прк Т 373 К к 1,008); а'- диаметр отверстия днв~фагма, мм; ,Р - плотность возЛОха о = ЗХО0 г т" Р 4Р - перепад давления (нзмеренный непосредственно у торцов днабрагмы), МПа. Окончатеяьно (13) 15 где о', - попрэвочный ынокитель, учитывающий иодуль сухаамего устройства и вязкость измеряемого потока воздуха. Практически при определении сх; рассматривается зависимость этой величины от л~ и от числа Рейднольдса, отнесенного к диаметру трубопроводе на входе в диафрагму. При т 0,5 зависимость а' от Ре рассчитывается по интерполяционныы зввнсимостян: ; =ОО!вмд(Ре ЧО ) Е при 0,330 ) Ре 10 6 з 0,125 1=ООгббби(Р ~О ')мООИОООЧ„ при Рез0,3310 о', ~ 1, 6 Величина (14) (15) Ь <Ол)=ООЧиюг т"+Ч,изгиб.

Озгб бк ( 16) (,у И'~ ~~ где „и - динамическая вязкость воздуха; ~~ы /О )- комплекс, Па. с: 3.0 а йкоз по зыракенив цен избытке воэ а рассчитывается оС ыуООО— б, (17) бз Б, где (н - стехиометрическяй коэббмциент (теоретически необходимое количество воздуха для полного сгорания 1 кг топ:- ).

в~~ ~ . млваы. кг топлива 16 Для нмдиого топливе 5 =01<ЧОО +ОЗЧЧОН +ООЧЗ(л -О~) (18) где С' , Н Г , о ~ и О' - массовое ссдерханке компонентов топлива, $. 4. Темпе газов на о е из кам ого определяется на основании комплексных измерений. Пайденнал в ходе первичной обработки местная темперетура газа Тл, является проме- (20) 17 куточной ищкду статической и температурой торыоаения. Используя коэффициент восстановления температурного датчика г, определяеиый специальной градуировкой з аэродинамической трубе, ыовно найти действительную температуру торышкения струи газа г Т =Т +г~А, ( 19) уг где игг.

- скорость газа в струе, ы/с; г с, - сРеднЯЯ иассоваа теплоеыкость газа, У гПь-,. ' 'Ег:П ' 4 — тепловой эквивалент работы, равный 1/102ф„-. Лля принятой на экспериментальной установке конструкции гребенок термопар Г О,'г. Окончательно корректирующее уревнение (19) мошно записать в следующем видег /г Т = Т +ЗЯ70 фг, г, ' с~, Анализ вырвкения (20), проведенный применительно к условияы работы экспериментальной установки с повышенной форсировкой выходного сечеая камер'сгорания, показывает, что ошибка измерения ыестной температуры газа, как правило, не превышает 2...2,5ь. Позтоиу з послед)плана расчетах нощно принесть 7 = Т, '. Й Комплексное измерение местных тегператур и давлений газов з сеынадцати точках контрольного сечения выходного верительного участяа вызвано теы, что поля температур и скоростей потока здесь неравноыерны.