Антаков А.Б. Прочность элементов из легких и ячеистых бетонов при местном действии нагрузки (Прочность элементов из легких и ячеистых бетонов при местном действии нагрузки), страница 21

с„=0,51„-е„; (с,+051, )1ясс <055; с„<1, (11) с =0,51,-е; (с„.+0,51ь )1як <0,5Ь; с <1ь ( 12) Геометрические параметры обьемного напряженного состояния описываются следующими формулами прн 1ь,~ / 1 < 0,3, при больших 200 Ай = ?!„с2 соя и ( ?м! + 2 ?ь~2 (1+янга ) Бш а ); ( 17) 2 А!~ =?!ос2 1!ос! вша. При ?!„/1 <0,1 А!!=О; Аь=О; Аь=(?!„!сова)(?!„!+?!„2) В. Нагружение цилиндрического элемента круглым пггампом. Анализ выполненных исследований ? 120 1 показал, что нагруженне элемента через круглый штамп приводит к образованию клина в виде конуса с диаметром основания равным диаметру штампа. При этом величина угла а соответствует полученной прн испьпаниях образцов с прямоугольными шгампамн ( рис.

11 ). Механизм разрушения цилиндрических образцов имеет свои особенности. Так поверхности отрыва в процессе разрушения выделяют ядро сжатия круглого сечения, кроме того отмечено, чго количество ?~!О< 1 1=2; 1>Ь!О>05 1=3; 0,5 > ?! ! ?:? > 0,3 1 = 4. Геометрические параметры модели оценки несущей способности цилиндрических элементов загруженных крутлыми штампами можно записать в виде: А!,! = 1 Б (?1- 2г„, зп!а соза ), А,ь=2(1+зп?а) (хг!„')', Аь=(яг!„')' зш'а. (1~) (20) (21) На рис. 12 приведено сопоставление опытных данных с теоретическими.

поверхностей отрыва зависит от соотношения размеров элемента Ь ! О. Чем меньше величина Ь ! О, тем больше поверхностей отрыва. Результаты наиболее близкие к опытным получены прн определении количества поверхностей отрыва по следующим выражениям На основе расчвтного аппарата физической модели возможно получение метолики расчета несущей способности бетонных элементов любой формы локально нагруженных через ппампы любой конфигурации. Для этого необходимо задать расчетные геометрические параметры, которые подставляются в общие расчетные выражения ( 1 - 4 ) Приложение 3 РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ЛЕГКИХ И ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ ПРИ МЕСТНОМ ДЕЙСТВИИ НАГРУЗКИ 1~1 ~ йьЗос Аос1 где М - продольная сжимающая сила от местной нагрузки; А~„- площадь грузовой площадки; йь1„- расчетное сопротивление бетона раздввливвшпо, определяемое по формуле йьЗос = ~Рьйь где ~рь - коэффициент местного сжатия, определяемый в зависимости от схемы загружения и соотношения сторон элементов.

Принят постоянный угол наклона граней клина - 66 ' для керамзнтобетонных элементов и 56 ' лля пенобетонных.. 1. Расчет элементов из керамзитобетона при местном действ~ нагрузки При 11„! 1>0,3 (рь=йы!йь~0,88Ь(Ь-0,37311„)!$., +4,94~+0,685. (3) При 11„! 1< 0,3 Фь=(йн+о'~ ) /йь 1 1,97 и+ 4,28 ~+ 0,685, (4) (5) где о'с = Ъ ( Ь - 0,373 1ьс ) ! 2,24 1„,2 < 5 й Значенияппринимаются по табл. 1.

Настоящие рекомендации распространяготся на случаи центрального местного нвгружения элементов из легких и ячеистых бетонов, в том числе одно- и двухосного бокового обжатия. При этом различают два вида разрушения: между грузовыми площадками и непосредственно под ними. За критерий выбора методики расчета принято значение отношения 1ь, ! 1.

При расчете бетонных элементов должно удовлетворяться условие 205 табл. 1 2. Расчет элементов из керамзитобетона при местном действии нагрузки и одноосном боковом обжатии При 1~„ / 1> 0,3 В = 0,44 Ь ( 2 В, + ., ) ( Ь - 0,3731„, ) / Вь 1„,- + + 0,823 (6Вь~+ о'о )/Вь+ 0,685. (6) При 14„ / 1< 0,3 срь = 0,98 ( 1 - 0,333 / и ) ( 2Вь~ + 2 а ь + о'г ) и /Вь + + О 823 ( 6 Вь~ + 2 о', + о~ / Вь + 0 685 ( 7 ) где а, определяется по ( 5 ), и - по табл.

1. При этом должно выполняться условие ( оь + О2 ) ~ 5 Вь. 3. Расчет элементов из керамзитобетона при местном действии нагрузки и двухосном боковом обжатии При 1~„ / 1> 0,3 срь = 1,76 Ь ( Вь~ + а~ ~ з > ) ( Ь - 0,3731~,„. / и ) Й~ / Вь 1~„~ + + 1 646 ( 3 Вж +' о'~ ~ з ) / Вь + 0 685, ( 9 ) где а принимается по табл.2. 206 При 1~„ / 1 < 0,3 <рь=1,76 (йь~+о~~з~ ) (1,12- 0,333/и) и /йь+ +1,646(3йа+о~<з)+оо)/Вь+0685 (10) На рис. 4.10 - 4.13 показано сопоставление опытных результатов с теоретическими, в том числе по преддагаемым выражениям. Вндио, что выполненные преобразования позволили добиться более точного описания опытных данных, чем методики изложенные в п.

4А.1 - 4.4.3. 4. Расчет элементов из пенобетона при местном действии нагрузки При 1ц~~ / 1 > 0,3 (рь=йь,/й~ ~ 1„348Ь(Ь-0,4631~„)/1~„"+6,825)+0,472. ( 11) При 1~„ / 1 < 0,3 рекомендуется использование деформационного критерия п. 4.5. 5. Расчет элементов нз пенобетона при местном действии нагрузки и одноосном боковом обжатни При 1„ / 1> 0„3 фь = О 674 Ь ( 2 йь~ + сад ) ( Ь - О 4631ас ) / йь 1~0„.'+ + 1, 13 ( 6 йь~ + а~ ) / йь + О 472, ( 12 ) При 1~„ / 1 < 0,3 рекомендуется использование деформационного критерия и.

4.5. 6. Расчет элементов из пенобетона при местном действии натрузки и двухосном боковом обжатии При 1~„ / 1 > 0,3 срем= 1,348Ь (йа+о~~з) ) (Ь- 0,4631~ )/йь1~„'+ +341(3йь~+о~~з))/ВЫ+0,472. (13) При 1~„! 1 < 0,3 рекомендуется использование деформщионного критерия и. 4.5. .