Анухин В.И. Допуски и посадки выбор и расчет указание на черетежах, страница 3

Каапификация мгнструюара, а частности, определяется и тем, потребовалась ли корректираэьз посадок а разработанном им узле 1.6. Посадки с зазором 1.6.1. Особенности посадок ° В сопрюкении образуются зазоры. на рис 1.7 приведено в сокращении схема расположения попей допусков посадок с зазором в скстеме отверстия для размеров да 000 мм ° Посадки применяются как в точных, так и в и:убык квалитетах ° Посадки предназначены дпя подвижных сопряжений, например, дпя подшипников скопыкения, а также для негюдвижных сопряжений, например, для обеспечения беспрепятственной сборки деталей, что особенно важно при авпэютизации сборочных операций р -и акнлюаеа.ньеахаокс Рис 17 1.6.2.

Обпастн применения некоторых рекомендуемых посадок с зазором Пооадзн Н/Ь вЂ” кткслнзящИЕз НанМЕНЬШнй ЭазОр В ПсощтхаХ раВЕН НУЛЮ ОНИ уотаНОВЛЕНЫ ВО всем диапазоне точностей сопрягаемых раэмерюв Ра .12-й квалитеты) В точных квалитегах они применяются как центрирующие посадки, т.е. обеспечивают высокую степень совпадения центра вала, с ьрнтром сопрягаемого с ним отверстия. Догускают медленное вращение и продольное перемыцение, чаща всего цВГййядувиюе при настройках и регулировках пссаюа Нтглб * применяется в непсдвижнык соединениях при высоких т1жбованиях к точности центрирования часто разбирззмых деталей сменные зубчатые колеса на валах, фрюы на оправюх, цвнтрирующие корпуса пгк гюдшипники качения, сменные юндукторные втулки и т.д Для подвижнык соединений применяется пссадю шпинделя в корпусе сверлильного станю — предло пнтю юэ я посадка 'ЕЛ- 18 рхзкиг ь ссггккк вн лшы Посадки (Нбзгт), ЯФД8 иммет примерно то же назначение, что и гюсадка Нудгб, но характеризуются более ширжими допусками, облегчающими изготовление дшапи Посадки Нгя в ботве грубьж квалитегах (с 9-пг па 12-й) предназначены для неподвижных и гюдвижных соединений малой точноати Применяхжся дпя гюсадки муфт, звездочек, шкивов на валы, дпя нсотаетственных шарниров, роликов и т и Посадки Нф, Г й — ггдвихгениягг Сбпэдают минимальным па сравнению с другими посадками гарантированным зазорам Установлены талые в точных квапитатах с 4-га па Т-й.

Применяются дпя плавных, мще васю возвратно-жютупательных перемещений, допускают медленное вращение при малых нагрузках посадки ) нЯ ( нугь)б применяются в плунжернык и зслстниковых парах, в шпинделе делитепьной шпанки и т.п Посадки Нгу Евг — кжщовыез. Харзктеризуются умеренным гарантированным зазорзм. Применяктсх дпя обеспечения свободною вращения в гсдшипниквх скслыиния общего назначения прг лмких и средних режимах работы со скоргютями не более 180 радгс и в опарах поступательного перемещения Пгюадки (Н7777], Нбзв применяются в гюдшипниках скольжения коробок передач рамгичнык станюв, в сопряжениях гюршня с цилиндром в компрессорах, в гидравлических прессах и т и Посадки Нгв, Езг — влепюхадомюгг.

Сблвдаюг значнгегкмым шрангирзванным заэсргм, едмю большим, чем у ходовых посадок Применяюпж для свободного вращательною движения при повышенных режимах рабаты со скоростями более 180 райтс, а также для компенсации погрешностей монтажа и деформаций, возникакзцих ва время работы Посадки Нукав, Нбкб применяются для подшипников жидкостного трения турбогенераторав, больших электромашин, коренных шеек коленчатых валов По:вдки НД( Рлг — «широкоходовыез.

Харзкгергзуклоя большим гарантированным зазором, позвапяюцим компенсировать значигелыгые отклонения распсложенюг сопрягвемых поверхностей и температурные деформации и обеспечить свободнгм перемещение деталей или их ре~улировку и обо(ту Посадки (Н878Г) '( НЯг)9 9применяктся дпя соединений при невысоких требованиях к точности, дпя подшипников т(жнсмиссконных валов, для поршней в цилиндрах комп(жссоров Пссждка~Н11IЯЯ применяетая для крышек подшипников и расгюрных втулок в корпусах, для шарниров и роликов на осях 1.6.3. Расчет посадок с зазором В зависимости от применения жхгадок проиэвадятая и ссатветотвуюцие расчеты, например, при меняя посжэку Ндг как центрирующую, рекомендуется определить, прежде асею, наибольшую вели чину эксцентрисигвта, В тех случаях, «аща рабочая температура для деталей соединения существенна отли жется от нормальной, рзсчвт гюсадки рекомендуется произвгюить исходя иэ температурных деформаций соп рягаемых деталей Рассмотрим упрощенный метод расчета зазоров и выбора гюсадок гюдшипникав скольжения с и драдинами мским режимом работы У пщрадинамических гюдшипников смажжное масла увлекается вращающейся цагфой в пгютепенно сужающийся клиновой зазор между цапфой и вкладышем подшипника, в результате чего возникает пгдрюдинамическое давление, превышающее нагрузку на опору Цапфю всплывает (рю.1 8) В месте наибопывега сближения цапфы и вкладыша образуется масляный слой толщиной Л.

Качество, надежность и доппмечнссгь работы подшипника зависят ат толщины маслянога опоя Л, на которую, при прочих равных условиях рабаты гюдшипникж будет влиять зазор Я (раэнсють между диаметром цапфы и диаметргм отверстия вкладыша). ))опустим, чта зазор 8 будет очень нвболь. шим в этом случае величина Л также будет маленыой, по ряду причин рабств подшипника в таких условиях будет неустойчивой. Теперь пусть зазор Я будет достаточно большим, и в этом случае значение ь будет маленыим из-за малой подземной силы пгдрсдинамического клина Огагща можно сделать вывод, что дпя определеннык условий работы имеетса некоторый ингерзал, внутри которого буйет существовать надежное всплытие. (Ь ,1 Рис 1.8 Сущмють расчета поселки заключается етом, чтобы определить интерэзл ззэсрэз (б ) .

(б (см, рис 1.В), при ксторюм величина всппытгм будет не меньше предварительно выбранной допустимо минимапыюй тапщмгы масляного слоя (ь ] исксдя из сказанного, найдем ееличину (ь г„) и уотановим эависиькхть между Ь и б. Для обеспечения жидкостного трения необходима, чтобы микронеровности цапфы и вкладыша не касались при работе псдшипника Это еозмсжно при условии. (Ь н)аЯК,+Язз+ (а+ ( +Л +Лд, где Ягг, Яз* - зысота неровностей вкладышей гюдшипника и цапфы зала, Лгдля- поправки, учитывающие штияние поцмшностей формы и расположения цапфы и вклады- ша; Лиг - поправка, учил:вающая влияние иэвба нала, Лд - добавш, учитывающая разного рзда отклонения от принятого режима работы. Для упрощенною рас ага можно применять зависимость.

'р ]~Н (Я~ Яззг.,тд), (1 2) где Н вЂ” ксэффицкенг запаса надежности гю толщине масляного слоя (Н а 2). Известна эависимосш для среднего удельного дазпения у гидродинамическаго пгдшипника. (.12 бэ ще Кг - динамическая вязкою масте при рабочей температуре подшипника, н сгм, Ш- угловая скарсст цапфы рад(с, б -диаметральный зазор, м, О - номинал~ный диаметр сопряжения, м, Сн - безразмерный коэффициент нагруженнготи подшипника, зависящий от ИРЬ э', )- длина подшипнина, м, у- относительный эксценгриситет, который связан зависимостью с Ь: дсптоин» ськ«х ви ямах »=об З-в=об 3 (1-2) (1.4) Спределим из формулы [1 3) значение 3 З=а (" — '-" ГСя 'У Р (1 5) С учетом формулы (1.4) найдем выражение для Л ,СГ 2 У Р (1 6) Значения (Ся я(1 — д) = Д в зависимости о? 2 и ~~ приведены в табл 1 3 Таким образом, определив минимально допустимую величину всплытия - (П») по формуле (1.2), мы сможем определить величину д а по табл 1 3 значения 7, и и 2~ .

по найденным значениям гь» и ?„определим по формуле 1 4. соответственно (3 и) и (3 „). Таблица 1.3 зна ен е )спя П вЂ” 2) =д ппи 7)с 06 0.9 1.0 12 20 07 19 68 1088 20.97 110.6 О 95 0.99 О 188 0 095 О 202 о 096 0.207 0 1(Ю О 211 0.101 Подобрать посадку дпя подшипника скспыкения, работающего в условиях жидкостною трения при следующих данных О = 0.075 м, ! = 0.075 м, Р= 1 4710 нlм', ю= 157 рад?с, масло с динамической вязкосъю, при (= 50 с, 71=1910зннумх псдшипникполовинный О.

30 0 40 О 50 О 60 О 65 0.70 0.75 0.80 0.85 0 90 О 3)9 0.31 9 0.327 О 324 0317 0310 0.298 0.283 О 261 О.гх8 0.178 0.091 0.339 0 360 0.367 0 Збт 0.352 О 344 О 328 0.310 О 284 О 246 0 375 0 397 0.402 0 394 0.283 О.З?г О 351 0 332 О, 3(2 О 245 О 196 0 096 О 408 0 431 О 434 0.423 О 410 0.369 О 375 О.юО О 317 О 210 О 438 0461 0 462 О 448 0.433 0417 0.393 0 Зб? О 329 0 279 0.464 0.487 0.487 0.459 0 452 0 434 0.408 0.378 0.339 0.286 0.488 О 510 0.608 О 488 0.469 0.450 0 421 0.389 0.341 О 292 0.21 5 0.101 О 610 0.891 1.248 1.763 2 099 2.600 3 242 4 266 5.947 9.304 0.763 1.091 1.483 2 070 2 446 2 981 3 671 4 778 б 545 10.09 1. Спределенне минимальна допустимой величины масляншо слоя.

1лме 1 = Я (Я гт + Яг г + 841, Яз, = Ятз = 3 2 мкм — вьюсяы неровностей трущихся поверхнютей, выбираются в соответствии с рекомендациями ~21 КУз — принимается равной 2 3 мкм 1ппы1=2 732 10 +3240"з+3 10 )=188 10 з и 2. пасет значения Я 2188Ю '4 1 47.10з 2 Гпжн1 3. СлРедепенне значений Хпю и Х ех. Потабл 1 3 пРи % = 1 и П= 0352 нахсдим Х в,-стсУтствУет, Х = 093 Минимальный зазор: Гзми1= — жм —, так как 2.!Л 2 и бью принят больший относительный эксцентриситег, значение л в данном случае не равно ул „1 и О~Фшд 2 У Р 0.5 О.4 0.352 о.з О ~ .Кзз 15 и1= — -- — Р-----.=2867 Гл л1.- — з- 0.1 78ххп7=2857.188.10 э. ' 67.10'зм 0.352 5.