родное (Вариант 2 (Т-72))

Московский ордена Ленина, ордена Октябрьской Революции

и ордена Трудового Красного Знамени

государственный технический университет им. Н.Э.Баумана

Кафедра “Гусеничные машины специального назначения”

Компоновка

основного танка

Пояснительная записка

Студент (Сухов Я.А.) Группа М9-71

Руководитель проекта (Морозов А.В.)

2006 г.

Содержание

стр.

1. Техническое задание.........................................................................3

2. Тяговый расчёт..................................................................................4

3. Расчёт брони гусеничной машины..................................................5

3.1.Расчёт верхнего лобового листа корпуса………………………...5

3.2.Расчёт нижнего лобового листа корпуса…………………………6

3.3.Расчёт бокового листа корпуса……………………………………7

3.4.Расчёт маски башни………………………………………………..7

3.5.Расчёт переднего бокового листа башни………………………....8

3.6.Расчёт бокового листа башни……………………….…………….9

3.7.Расчёт дна корпуса………………………………………………..10

3.8.Расчёт верхнего листа корпуса…………………………………..10

3.9.Расчёт крыши башни……………………………………………..11

4. Нахождение центра масс танка ....................................................12

5. Уточнённый тяговый расчёт……………………..........................14

6. Расчёт погона башни......................................................................15

7. Вывод……………………………………………………………...17

8. Список использованной литературы............................................18

1.Техническое задание.

Целью проекта “компоновка основного танка” является получение нового танка путём переработки некоторых элементов заданного прототипа.

В данном конкретном проекте прототипом является танк Т-72 . Отличия разрабатываемой машины от прототипа заключаются в:

1)автомат заряжания находится в кормовой нише (вся боеукладка сосредоточена в корме башни);

2)пушка проектируемого танка защищена маской;

3)выход механика-водителя происходит через люк командира танка (люк механика-водителя имеет меньшие размеры чем на прототипе) ;

4)все элементы броневой защиты имеют значительно большую толщину чем у прототипа (эта толщина обусловлена заданием на защищённость);

В начале расчёта масса танка нам не известна, как и некоторые др. параметры –мы задаём их произвольно и находим потребную мощность двигателя (см. Тяговый расчёт).В дальнейшем , после расчёта брони мы уточняем массу проектируемого танка и проверяем пригодность к нему выбранного двигателя.

Так же в данном проекте надо проработать и рассчитать погон башни.

2.Тяговый расчёт.

Рассчитаем необходимую мощность двигателя для гусеничной машины массой 55 тонн.

Исходные данные:

М=55*10³кг;

V=45 км/ч;

Максимальный угол подъёма =30;

Коэффициент сопротивления движению f_min =0,06;

Площадь лобовой проекции F=6 м^2;

Коэффициент обтекаемости к=0.008;

Тип гусеницы – РМШ;

_тр=0,93;

Расчёт:

1)Сила сопротивления воздуха:

^{=97.2 кГс;}

2)КПД гусениц:

’_гус=0,919-0,003875*Vmax=0.919-0.00385*45=0.7457;

3)общее КПД:

_общ=’_гус *_тр=0,694;

4)сила тяги:

P=f_min*M+Rв=3397.2 кГс

5)Свободная max мощность двигателя:

N_св.max=P*V/270*_общ=816,4 л.с.;

6)Эффективная мощность двигателя:

N_е= N_св.max/0,8=1020л.с.;

Предварительно выберем двигатель В92С2 ,который больше всего подходит по мощности (1000 л.с.)

3.Расчёт брони гусеничной машины.

Задание на обеспечение защищённости.

1) Обеспечить защищённость от оперённого подкалиберного бронебойного снаряда с ожидаемой бронепробиваемостью l=700мм стального эквивалента с 0-й дистанции, т.е в упор.

m_l=700мм

D=2000м

Обеспечить защиту в пределах безопасного угла маневрирования

q=15-20 для корпуса

q=25-35для башни.

2) Обеспечить защиту корпуса и башни от кумулятивного снаряда с ожидаемой бронепробиваемостью L=1000мм стального эквивалента в пределах безопасного угла маневрирования.

3.1.Расчёт верхнего лобового листа корпуса.

Угол подворота γ=0˚;

Угол безопасного маневрирования корпуса q=20˚;

Так как γ<q ,то ;

Угол наклона детали β=68˚;

а)защита от бронебойного подкалиберного снаряда:

Величина пробки мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 2000 метров мм, где мм, мм;

мм, где мм/м-коэффициент;

Толщина монолитной брони по оси Х (продольной оси машины) мм;

Толщина монолитной брони по нормали мм;

Габаритная толщина комбинированной брони по нормали мм, где - коэффициент;

Площадь листа м ;

Объём листа м ;

Масса монолитной брони т, где -плотность;

Масса комбинированной брони т;

б)защита от кумулятивного снаряда:

мм;

мм;

мм;

Так как при проектировании машины мы имеем жесткие ограничения по массе, к увеличению которой приводит увеличение толщины брони, то защиту от кумулятивного снаряда мы обеспечим использованием динамической защиты.

3.2.Расчёт нижнего лобового листа корпуса.

Угол подворота γ=0˚;

Угол безопасного маневрирования корпуса q=20˚;

Так как γ<q ,то ;

Угол наклона детали β=60˚;

а)защита от бронебойного подкалиберного снаряда:

Величина пробки мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 2000 метров мм, где мм, мм;

мм, где мм/м-коэффициент;

Толщина монолитной брони по оси Х (продольной оси машины) мм;

Толщина монолитной брони по нормали мм;

Габаритная толщина комбинированной брони по нормали мм, где - коэффициент;

Из-за наличия защитного экрана местности (600-700мм) можно уменьшить толщину этого листа до 60 мм, тогда найдём массу этого листа:

Площадь листа м ;

Объём листа м ;

Масса монолитной брони т, где -плотность;

Применение комбинированной брони невозможно, т.к. b=60<100 мм.

б)защита от кумулятивного снаряда:

Из-за наличия защитного экрана местности считаем что попадание в этот лист кумулятивного снаряда не произойдёт.

3.3.Расчёт бокового листа корпуса.

Угол подворота γ=90˚;

Угол безопасного маневрирования корпуса q=20˚;

Так как γ>q ,то ;

Угол наклона детали β=0˚;

а)защита от бронебойного подкалиберного снаряда:

Величина пробки мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 2000 метров мм, где мм, мм;

мм, где мм/м-коэффициент;

Толщина монолитной брони по оси Х (продольной оси машины) мм;

Толщина монолитной брони по нормали мм;

Габаритная толщина комбинированной брони по нормали мм, где - коэффициент;

Площадь листа м ;

Объём листа, учитывая то ,что толщина листа защищающеего МТО составляет 80 мм, будет равен м ;

Масса монолитной брони т, где -плотность;

Масса комбинированной брони т;

б)защита от кумулятивного снаряда:

мм;

мм;

мм;

Так как при проектировании машины мы имеем жесткие ограничения по массе, к увеличению которой приводит увеличение толщины брони, то защиту от кумулятивного снаряда мы обеспечим использованием динамической защиты.

3.4.Расчёт маски башни.

Угол подворота γ=0˚;

Угол безопасного маневрирования корпуса q=35˚;

Так как γ<q ,то ;

Угол наклона детали β=25˚;

а)защита от бронебойного подкалиберного снаряда:

Величина пробки мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 2000 метров мм, где мм, мм;

мм, где мм/м-коэффициент;

Толщина монолитной брони по оси Х (продольной оси машины) мм;

Толщина монолитной брони по нормали мм;

Габаритная толщина комбинированной брони по нормали мм, где - коэффициент;

Площадь листа м ;

Объём листа м ;

Масса монолитной брони т, где -плотность;

Масса комбинированной брони т;

б)защита от кумулятивного снаряда:

мм;

мм;

мм;

Так как при проектировании машины мы имеем жесткие ограничения по массе, к увеличению которой приводит увеличение толщины брони, то защиту от кумулятивного снаряда мы обеспечим использованием динамической защиты.

3.5.Расчёт переднего бокового листа башни.

Угол подворота γ=30˚;

Угол безопасного маневрирования корпуса q=35˚;

Так как γ<q ,то ;

Угол наклона детали β=25˚;

а)защита от бронебойного подкалиберного снаряда:

Величина пробки мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 2000 метров мм, где мм, мм;

мм, где мм/м-коэффициент;

Толщина монолитной брони по оси Х (продольной оси машины) мм;

Толщина монолитной брони по нормали мм;

Габаритная толщина комбинированной брони по нормали мм, где - коэффициент;

Площадь листа м ;

Объём листа м ;

Масса монолитной брони т, где -плотность;

Масса комбинированной брони т;

б)защита от кумулятивного снаряда:

мм;

мм;

мм;

Так как при проектировании машины мы имеем жесткие ограничения по массе, к увеличению которой приводит увеличение толщины брони, то защиту от кумулятивного снаряда мы обеспечим использованием динамической защиты.