методичка (Методичка - Соединения по деталям машин), страница 4
Описание файла
Файл "методичка" внутри архива находится в папке "Методичка - Соединения по деталям машин". DJVU-файл из архива "Методичка - Соединения по деталям машин", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "детали машин (дм)" из 5 семестр, которые можно найти в файловом архиве МАИ. Не смотря на прямую связь этого архива с МАИ, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "книги и методические указания", в предмете "детали машин" в общих файлах.
Просмотр DJVU-файла онлайн
Распознанный текст из DJVU-файла, 4 - страница
Тогда М1 (1 Х) 9375. 4 ~ах с1 А 2.10 (1-0,75).6 + =1,31 МПа. 200 -200 Основание достаточно прочное. Рассмотрим вариант расчета болтов крепления кронштейна к бетонной стене (см. рис. 2.4) в том случае, когда требуется определить класс прочности болтов при известных ограничениях на их диаметр (назначаемых из условий размещения болтов и возможности затяжки их стандартным накидным ключом).
Решим пример при условии, что диаметр болтов Н должен (а-н1 удовлетворять условию: И <0,37~ ). Максимально возможный диаметр болта ~а — и1 Г200-100~ д <0,37~ — ) =037~ ) =18~5 мм, ~2) ~ 2 Назначаем болты М16 по ГОСТ 7796+70 (см. табл. 1 приложения 3), у которых диаметр дз = 13,55 мм (см. табл. 3;1). Используя приведенные выше в. решении примера зависимости, получаем 1.3~'зат +Х:~хвн ффи11иснть1 11олноты рсзьбы для болта и гайки характер ~и1»у ли11ии ко1»такч11 ВиткОВ (т11бл. 3,6); 7с — ковф,~,инне . ты1за1О111ий нсравномер1»ость деч1ормирования Витков по Высо гайки (Т11бл. 3.7).
1 Р" один более опаснь1м по срезу Витков будет б использУгот менее пРочнЫС м, ~Ж ~~вин 1иваии Интоа и щП„,к, „ обеспечения равнопрочности резьбь, „ нео кодимв гЛубина завинчивания, указанна Тайно 3 б Значения коэффиннентов полноты резьбы болта А„н ган~ а в зависимости от типа резьбы 1рапецеилальная , Упорная — ~, = ~„ = 0,65 ~ ~, = ~, = 0,736 = 0,75.
Табшца З.7 значения коэффициента А для соединений стальными болтамн (вннтамн, шпилъкамн) Шаг езьбы ~ Крупный и первый мелкий, 0„7-0,75 > 1,3 ~ Второй и более мелкпи ~ 0,65-0,7 < 1,3 1Любог 0,55-0,6 Примечиние: а,„б и о„„, — временное сопротивление материалов болта и гайки соответственно. 7иОмщн 3.8 Необходимая глубина завннчивання! стальных винтов н шпилек с временным со-.
1 противлением о„=- 400...500 МПа Высгг1у ~айки передачи обозначнитг П„~о'м$)Фипнснт нысоты И, гайки |п = — '-, где Из — средний диаметр резьбы, д2' ~1ля представленных в гаданиях нсразъемных гаек принимают ц(ц = 1,2...2,5. Винты изиуговлякп из термически улучгиеиных или закаленных ст ией 40Х, 45 и других. реже из горячекатаных сталей 35, 45 (ллн редко работаюших, малоответственных передач); гайки — из бронз 010Ф1, А9ЖЗЛ. Гайки малонагруженных передач при малых скоростях скольжения и гайки неответственных передач выполняют из антифрикпионного чугуна АЧС-3 или серого чугуна СЧ 20. В некоторых случаях (редко работаюшая передача. малые скорости скольжения, необходимость сварки гайки) гайки выполняют из стали 35 или Ст.3.
Механические характеристики материалов определяют по табл. 1.1, допускаемое давление в витках резьбы (рай — по табл. 4.2. ТООЯицп 4.2 Значенпя допускаемого давление в витках резьбы передачи винт — ганка сколыкеиия 1р1 ма1ериалы ., 1р1. МПа ! Незакаленная сталь — ссрыя чугун ~ 5 ~ Незакаленная сталь — бронза 1закаленная ста~ь — бронза. антнфрнкннонный чугун 1 12 Сталь — сталь 1 ! 6 4.2. Расчет иа износостойкость Расчет начинают с определения среднего диаметра резьбы А из условия обеспечения износостойкости резьбы. Зависимость р< [р~, где р — давление (напряжение смятия), возникающее на боковой поверхности витков, после преобразования представляют для проектного расчета в форме где 02 — необходимый средний диаметр резьбы; Г - осевая: еилв, дейетВуюшая на передачу.
Полученное при расчете значение Ю округляют до'значецйя, со-, 4$~3ез~йщлощею $ ОСТУ,. откуда:.вьщ~кйццак айед~ИФЯВФ,: ЮФ$МЧ~~М ;, у — коэффициент трения на торце (см. табл. З З) Средний диаметр торца винта (гайки) ~1тах + 1~пип СР,1 де р,,, [);„— наибольший и наименьший диаметры т Рц „и поверхности, (Торцевую повеРхность гайки определяют принщ мая Х),„~„равным размеру под ключ). для винтов ответственного назначения проводят уто асину проверку прочности тела винта и гайки.
Для опасных сечений оп ределяют действуюшие в них нормальные о и касательные т напряжения„Числовые значения действуюших нагрузок находят по эпюрам сил и моментов. Обший вид условия прочности с исподьзованием четвертой теории прочности: аэ =~(а +Ъ <1а~р, где 1о~р — допускаемое напряжение растяжения; 1а] В передачах с ручным приводом принимают силу одного рабочего (оператора) при нормальной работе Р' „в = 100 Н. Длину воротка или диаметр маховичка определяют, приравнивая момент завинчивания к моменту, создаваемому рабочим (оператором), Диаметр воротка находят из условия его прочности по изгибу в наиболее опасном сечении, полагая, что рабочий может кратковременно развить силу Г„,„„6 — ЗОО Н. Коэффициент запаса по текучести для воротка можно принять а, = 1,3.
При расчете всех видов соединений, препятствующих провороту гайки (клеевых, с натягом, сварных и т. п.), также полагают, что рабочий может кратковременно приложить силу Е„ех 6 = ЗОО Н. 4.б. Пример расчета передачи винт — ганка Для скрепления пакета листов силой Г~ = 1.6060 Н используют струбцину (рис. 4.3). Винт 1 имеет метрическую резьбу с крупным шагом.
Струбцина выполнена из стали СГ.З.' Максимальная дчина винта ~,„,„= 200 мм. Диаметр головки воротка В, = 24~, диамегр ,,:-:.:„:„',т~ф~>ца:::винта Н ~ Из. .::;:::;::;,, 2'р~буется: ::;-';.,:.!:":,:::, ;''„:1-;~'1зп$Вдщиуь: $$азмвРь$:Вйнтй', въМ:Отухййки; ~Фм40РМ $Фф07кй.; О! 01 ««) = «и'с«ксо~ Зо' — ' К ~)'ХГ,~, =- 6,537'., Угол подъема Винтовой линии п««сРс, -' сРса««сму лиаметр, «, .
Р~, Ч« = агс —, =- агс(я =--.—. ««и~ 3,14 22,051 У вие саматорможения 65"7 ' 2"29' Вь«««ОЛНЯ 3 ы««Олнястся. Запас ЛОстаточ'ны й. 8. Высота гайки уу, ем ~« = 3б мм (см. Ря„д 40 „„= ° Х . Мм При««ич««- диаметр головки ВОРОтка О, = 2««2 = 2 - 22,05« =- 4'«,Ю мм „аем Ц = 45 мм (см. Ряд к,«40 прилож~нии 21 10 диаметр торца Ви~та ~~ ~ ~(з 20 32 мм ПРц««и~ ае~ А = 20мм(см Ряд Л.40впр ожении2) 11 Гибкость Винта Х=р Е/. Так как ~н — И 'А= 22 051 = 1,63 < 2, ганку считаем шарнирнои ОпОРОН.
Нин~~~ опора винта также шарнирная. ина сжатого участка винта О, 36 1. =[и« . + — =200+ — =218 мм. 2 Радиус инерции 20,32 — =5,08 мм. 4 4 Гибкость 1.218 5,08 12. Проверка винта на устойчивость по объединенному условию прочности и устойчивости ~,,! — 2<уЦ;. КОЗФфициент снижения допускаемых наарюкениВ «р =-. 6,88 прц:::Х:.:=:..42,9 (ам. табл; 4.3). ','-:;:::.:Дотщ~ек46ИОе напряжение сжатия вийи а, 3бО ~~ф ":-'--: — ": = — — = ГЮ'МГЬ; 'л Рис. 4.4 Опасное по изгибу сечение воротка А — А и зпюра изгибвннпсго момента для него показаны па рис, 4,4. Лля зтого сечения 0,1 М ~ и ах раг ~~юя н = и ==о~г-' ВОР 450 — .— 45 - = !6,6 мм.
Принимаем И = !7 мм (см. ряд Я 40 а приложении 2). 5. СОЩИНЕНИ.Я С НАТЯГОМ 5Л. Общие сведения 96ьектй заданий — соединения. с натягом по цилиндрической .пОВеРхносгй+'Пруер-.соедйненйя цоказай ма Рис. 5,1, ГдФ.1 —:6ФФахнаа6мая'.:деталь,". 2 — окати нающзя ийаль. ИОРмФдъи9е:К гФФ- .,г!кърмдний !а!н !ен!н! Нри!И)р!н!(И1;!.'!и!1,! В «Жяаст!! упругих ле! к1 " !. (Нагясу З!о!!! СООТВС ГС ! Вует, д, „Ч Н,Е р:м, ' ..
"«.( а|ягу ° „„„ . г "четных! нг!тягам. ( втягу. „„„ тягу ооо!х Рпил -"ностн сомннення верславатв задави 5.2. Ойес!!еяснне сносо~~ностн с пособно передавать все вилы ндгрузо СОЕДИНЕНИЕ СПОа НО дкже ТО и другое О„! силу Р~. крутяши (в а н.ние нерелает зд счет сил трен, „и, „п„я новременна соелинение нык поверхностна. и т ж. Нзгибдкэшн!1 мОмент М и ралиальну,о си у Г за счет перераспределения давления р. д, - ., необходимое для передачи здлдннык О Давление о, не Г4 .' Шего (врдша!Ошего) момента Т, Определя!От из Р~ и крутяшего в прелотврашения слвига (см. рис.
5. !) А Р; яН~ гле Р' — суммарная сила; гг и ! — диаметр и длина соединения; 1— коэффициент запаса сцепления;~ — коэффициент трения (сцепления) (табл. 5.1). Тиблицо 5. I Значення ноэффняневтов трения в соеднненнях с натягом Л~рпых 175+05~БА +13 3, Поправка па обмвтие микронсровно.т„- ° . стеи (сц (5 2п ин =~111и~ +~2'1~а =-6.1,25+5 1,6=155 4. Расчетныи* натягбп ах, соответствующий Ю Ртах 1см. 15.41). Ьтах = ~ртах ~Я =3385 — 15,5=1835 ~ 5. Контактное давление р,х, соответству, „.
~ е „„1сх 15101. Ь„„„ 10-' /2 .ф,'-~ Модули упругости первого рода Е, =- Е = Е Коэффициенты Пуассона р~ = 1~ — ~, .03 (с,, Коэффициенты деформации деталеи (см (5 9) 1 + И! /с0 1+ (59,42,;72) 2 1 — (4 /~1) 1 — (59,42,~72) 2 1 + (И/й~ ) 1+ (72 85) 2 2 + р2 == — +03=638. 2) Следовательно, 18,35 1О з Ртах = — -4,715 МПа. 4,97+ б~38 "' 2,1'10' ~М ЗФФййй — аппо ТИФТОВЫЕ И ШЛИЦЕВЫЕ ЩИНКНИЯ Общие сведения но (йые соединейия с призматической ИЦЕВЫЕ СОЕДКНФНИЙ С ЩФМО6ОЧЩ4МИ ъ9: О.:. Ойле прессования (см, (5.15)) -Гд =яНр „, ~„=3,14 72.13 4,715 0,22=3049 Н.
,:КОЭФФицйент трения при прессованииД = 0,22 (см. табл, 5.1), Рис. 6.4 Условия прочности на срез и смятие. Е тср = «1т! „; ср Е ~см = «И см р 2у ~ОЗ/~ ~ Аср =~ш 'Г~ш ~ Асм 'На'::'Рй~::6:.4:с:,увелйченцем показ 6В. -'Шлиневые е ;.;:;;-...::,',.;;Ю~~жюййО.:.(см;:дабл,.48 =~ш ~ш~2 ано фактическое распределе- оединенна и 1:9 приложена 3,' ~6~),.:В~о-: где à — сила, действующая на один штифт; ~ — число плос -„-,,-, среза;.А,р — площадь штифта в месте среза; А „— плошадь проек— ции поверхности смятия на направление, перпендикулярное к действующей силе.
Зависимости (6.3) получены в предположении равномерного распределения напряжений тс и а„, . Фактически максимально~ напряжение смятия асм пш больше получаемого по ~6.3) в 4/л раз (см. 'рис. 6.4; ~1, 21). Допускаемые напряжения ~т~ „и 1а)„, определяют по табл. 3.5. .,Д~я соединения, показанного на рис. 6.4, число штифтов;,„= = 3,'=;1:: —:; 4„ лы, ол!!о!1тт.'н!ыс с л!'!!0!тихи!к! с!!ел!н!т!ем!*!к к'!ем '! '' .