4. Методы и алгоритмы численного физико-топологического моделирования полупроводниковых структур

4.1. Физико-топологическое моделирование полупроводниковых структур        

Цель физико-топологического моделирования полупроводниковых структур. Физико-математические основы моделирования полупроводниковых структур: фундаментальная система уравнений полупроводника. Граничные условия в численном моделирова­нии структур. Сопутствующие эффекты и модели (эффект сильного легирования, модели подвижности зарядов, процессов генерации-рекомбинации носителей, саморазогрева и др.). Основные методы и алго­ритмы численного физико-топологического моделирования полупроводни­ковых структур.       

Фундаментальная система уравнений полупроводника:

Уравнение Пуассона:

e₀e DU = -q (p - n - C_A + C_D).                                                            (4.1)

Обобщённое уравнение Максвелла: div D = r;

div (e₀e E ) = r;  E = - grad U                                                            (4.2)

Тогда:       

div (e ₀e grad U ) = - r.

Т.к.

Рекомендуемые материалы

       r = q (p - n - C_A + C_D),  то

div grad U = - q / e ₀e  (p - n - C_A + C_D).                                            (4.3)

Уравнение непрерывности:

dn /dt - 1/q (div J_n) = - R_n , dp /dt - 1/q (div J_p) = - R_p                                                       (4.4)

J_n=q D_n6n - qnm_nE_n = m_nn 6E_Fn, J_n=-q D_p 6p +qpm_pE_p= m_npp6E_Fp.        (4.5)

Моделирование обычно ведут в два этапа:

1. разбиение пространственной области на сетку из отдельных точек,

2. нахождение численными методами неизвестных переменных.

Ниже приведены основные подходы к построению дискретных физико-топологических моделей:

УРОВЕНЬ                                         СОСТАВЛЯЮЩИЕ

Форма записи уравнений      ® интегральная,              дифференциальная

Метод дискретизации            ® конечных элементов, конечных разностей

Подход к построению

разностных схем                             ® локальный,                  интегральный

Символьный эскиз выполняется в системе автоматизированного проектирования типа ТОПАЗ -75 и обновлённых версий.

Библиотеки типовых конструкторских решений: СИМПАС, SLIC, SIDS, MASKS, IGS и др.

Общая схема разработки:

– выбор библиотеки и символьных обозначений;

– подбор масштабной сетки;

– разработка правил проектирования;

– разработка символьного эскиза;

– контроль;

– восстановление реализованной электрической схемы;

– сравнение;

– генерация топологических чертежей.

Более детальная информация о численных методах моделирования имеется в книге: Абрамов И.И. Моделирование физических процессов в элементах кремниевых ИС. - Мн.: БГУ. - 1999. - 189 с.

4.2. Моделирование твёрдотельных структур изделий силовой электроники 

Классификация изделий силовой электроники (MOSFET, ДМОП, транзисторов со структурой IGBT и др.). Модели и основные характеристики IGBT. Маршрутная технология мощных диодов Шоттки. Применяемое оборудование, технологические методы и режимы проведения основных операций маршрута. Аттестация изделий силовой электроники на соответствие стандарту ISO 9001.

Как правило, к силовым полупроводниковым приборам относят такие, которые способны переключать ток не менее 1 А. Их можно разделить на два класса – выпрямительные устройства и ключи. Рассмотрим особенности по­следних.

По мере увеличения уровня мощности и рабочей частоты современных источников питания (конвертеров) растет потреб­ность в усовершенствованных твердотельных ключах. Первыми из них в массовом производстве были освоены биполярные транзис­торы. До появления мощных МОП ПТ они оставались единственны­ми "реальными" твердотельными приборами, способными выдер­живать блокирующее напряжение до 1 - 2 кВ и переключать токи до 200-500 А за 10-100 нс. Их основное достоинство – хорошо отра­ботанная технология изготовления и, следовательно, низкая стои­мость, благодаря чему биполярные транзисторы и сейчас находят применение в системах развертки телевизоров и схемах балластно­го сопротивления осветительных ламп, Но эти транзисторы имеют и серьезные недостатки – большой базовый ток включения (равный одной пятой коллекторного тока) и достаточно длительное время выключения (наличие хвоста тока). Кроме того, они подвержены тепловому пробою, что обусловлено их отрицательным температур­ным коэффициентом. МОП ПТ, напротив, управляются напряжени­ем, и их температурный коэффициент положителен. При парал­лельном включении сопротивление канала транзисторов в откры­том состоянии (R_{си откр}) может быть бесконечно малым. Поэтому и падение их напряжения в открытом состоянии намного меньше (т.е. эффективность выше), чем у биполярных приборов, у которых этот параметр не может быть меньше коллекторного напряжения насыщения. К тому же, для МОП ПТ отсутствует хвост тока при выклю­чении. Все это способствовало расширению их применения, осо­бенно в ключевых схемах. Однако при высоких значениях пробив­ного напряжения (>200 В) R_{си откр} и, следовательно, падение напря­жения МОП ПТ в открытом состоянии больше, чем у биполярного, рассчитанного на то же напряжение пробоя (величина R_{си откр} пропорциональ­на пробивному напряжению в степени 2,7). Поскольку одновре­менно нельзя уменьшать топологические размеры областей кристалла и удельное сопротив­ление его канала, МОП ПТ не может претендовать на звание совре­менного "идеального" мощного транзистора, т.е. транзистора с ну­левым сопротивлением (и падением напряжения) при включении, бесконечно большим сопротивлением при отключении и бесконеч­но высоким быстродействием.

В 1982 году специалисты фирм RCA и General Electric практиче­ски одновременно обнаружили, что если изменить тип проводимо­сти n⁺-области стока в п-канальном МОП ПТ на р⁺-тип, можно по­лучить новый прибор. При подаче положительного напряжения на затвор электроны, эмитируемые в р⁺-область образовавшейся рn^-р⁺-структуры биполярного транзистора, вызывают появление в слаболегированной n-области канала большого дырочного тока и, соответственно, изменение его сопротивления. При этом ток канала МОП- струк­туры является и током базы биполярной структуры, т.е. МОП ПТ управляет током биполярного транзистора.

Поскольку через область базы биполярной структуры
протекает большое число электронов и дырок, проводимость базы возрастает на несколько порядков. По значению полного входного сопротивления новые приборы оказались сопоставимыми с МОП ПТ, а по независящим от тока характеристикам насыщения – с биполярными. Таким обра­зом, эффективность БТИЗ оказалась выше, занимаемая площадь
меньше и, следовательно, стоимость ниже, чем МОП ПТ. Объеди­нение двух структур позволило повысить напряжение пробоя тран­зисторов до 1500 В при переключении тока до 100 А. Но следует от­метить, что n-канальные БТИЗ до сих пор не имеют р- канальных аналогов. Новый прибор, в конце концов, получил название би­полярного транзистора с изолированным затвором, хотя пока не принято единого, установившегося его обозначения (рисунок 4.1).

МОП ПТ и БТИЗ имеют одинаковые выводы и требования к схеме воз­буждения. Для их включения требуется напряжение 12-15 В, а для выключения не нужно подавать отрицательное напряжение. Для схемы возбуждения затвор обоих типов транзисторов рассматрива­ется как конденсатор, емкость которого в приборах большого раз­мера может достигать нескольких тысяч пикофарад. Чтобы время переключения транзистора было достаточно малым, схема возбуж­дения должна обеспечивать быструю зарядку и разрядку этого кон­денсатора. Правда, поскольку БТИЗ с такими же, как у МОП ПТ, па­раметрами занимает в 2,5 раз меньшую площадь кристалла, ем­кость его входного конденсатора также меньше. Следует отметить, что производители предпочитают указывать не только значение ем­кости затвора, но и его заряд, поскольку значение емкости, завися­щее от размеров, не позволяет точно оценить характеристики пере­ключения при сравнении двух приборов различных фирм. Зная же заряд на затворе, конструктор может легко рассчитать значение то­ка, требуемого для переключения транзистора за заданное время.

Но механизмы, определяющие потери мощности двух типов приборов, различны. В МОП ПТ эти потери в основном обусловле­ны потерями на электропроводность, тогда как потери на переклю­чение на достаточно низких частотах (<50 кГц) в 3,5 раза меньше. В БТИЗ все наоборот: потери на электропроводность значительно меньше, чем у МОП ПТ, тогда как потери на переключение велики, особенно на высоких частотах. Но из-за меньшей площади БТИЗ его рассеиваемая мощность намного больше. Следствие этого -значительный рост температуры р-n-перехода БТИЗ. Чтобы темпе­ратура не превышала критического значения, общая рассеиваемая мощность БТИЗ не должна быть выше некоторой заданной величи­ны, рассчитываемой с учетом значений теплового сопротивления теплоотвода, корпуса, pn-переходов МОП ПТ и БТИЗ.

С другой стороны, с увеличением мощности (и, следовательно, с ростом температуры прибора) потери на электропроводность МОП ПТ растут быстрее, чем потери на переключение БТИЗ. При значении переключаемой мощности 300 Вт потери обоих типов транзисторов сопоставимы, а при 500 Вт БТИЗ получают преиму­щество. Но с ростом частоты переключения БТИЗ это преимущест­во теряют.

Таким образом, не существует чёткого разграни­чения между областями применения МОП ПТ и БТИЗ, их можно лишь приблизительно разграничить для конкретных приборов. Со­гласно рекомендациям крупнейшего производителя полупроводни­ковых приборов для систем распределения мощности и управления двигателями - фирмы International Rectifier, сегодня БТИЗ целесо­образно применять в системах, работающих при высоких уровнях напряжения (>1000 В) на низких частотах, с малым рабочим цик­лом и при незначительных колебаниях сети или нагрузки. А МОП ПТ предпочтительно применять в высокочастотных (>20 кГц) систе­мах, предназначенных для работы при относительно невысоких на­пряжениях (<250 В) с большим рабочим циклом и при достаточно больших колебаниях сети или нагрузки.

В соответствии с этими ре­комендациями можно определить типичные области применения каждого типа транзистора:

– для БТИЗ – это системы управления двигателями, работающи­ми на частоте менее 20 кГц и требующими защиты от короткого замыкания/выбросов пускового тока; низкочастотные источники бесперебойного питания, работающие с постоянной нагрузкой; НЧ-сварочное оборудование на большие значения среднего то­ка;

– маломощные низкочастотные системы (<100 кГц) регулиров­ки осветительных ламп;

– для МОП ПТ – импульсные источники питания, рассчитанные на частоты выше 20 кГц или на переключение при нуле напряжения и мощности менее 1000 Вт, зарядные устройства. 

Модель вертикального ДМОП транзистора, состоящую из емкостной и резистивной эквивалентной схем показана на рисунках 4.4, 4.5.

Для расчёта величины R_{си откр} в зависимости от параметров геометрии кристалла используются специализированные программы расчёта.

–

Рисунок 4.1 – Обозначения для БТИЗ (IGBT), предложенные фирмами производителями: Advanced Power Technology (а), STMicroelectronics (б),

Harris Semiconductor (в)

Информация в лекции "16 Исполнительные электродвигатели" поможет Вам.

Рисунок 4.2 – Структуры современных МОП ПТ; а) ДМОП-структура. 6) структура с формируемым в канавке затвором, в) структура с плавно изменяемым профилем легирования области дрейфа, г) профиль легирования, д) структура COOLMOS

Рисунок 4.3 – Схема неизолированного обратноходового конвертора с синхронным выпрямлением: Q₁ – управляющий транзистор, определяющий скорость переключения, вследствие чего его ёмкость должна быть мала; Q₂ – синхронный транзистор, в котором преобладают потери, обусловленные проводимостью канала

Рисунок 4.4 – Эквивалентная емкостная электрическая схема вертикального силового  n-канального ДМОП – транзистора

Рисунок 4.5 – Сечение фрагмента активной части кристалла вертикального силового n-канального ДМОП  транзистора с элементами,  составляющими его эквивалентную резистивную электрическую схему