Контакторы постоянного и переменного тока, параметры, требования

Лекция №12.

Тема лекции:

12. Контакторы постоянного и переменного тока, параметры, требования. Магнитные пускатели.

1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

Контактор – это одноступенчатый аппарат, пред­назначенный для частых дистанционных включений и отключений электрических силовых цепей. Замыкание контактов контактора может осуществляться электромагнитным или гидравлическим при­водом. Наибольшее распространение получили электромагнитные контакторы.

 В настоящее время частота коммутаций в схемах элек­тропривода достигает 3600 в час. Этот режим работы является наиболее тяжелым. При каждом включении и от­ключении происходит износ контактов. Поэтому принимаются меры к сокращению длительности горения ду­ги при отключении и к устранению вибраций контактов.

Общие технические требования к контакторам и усло­вия их работы регламентированы ГОСТ 11206–77.

Рекомендуемые материалы

 Основными техническими данными кон­такторов являются номинальный ток главных контак­тов, предельный отключаемый ток, номинальное напря­жение коммутируемой цепи, механическая и коммутацион­ная износостойкость, допустимое число включений в час, собственное время включения и отключения. Способность контактора, как и любого коммутационного аппарата, обе­спечить работу при большом числе операций характеризу­ется износостойкостью. Различают механическую и комму­тационную износостойкость. Механическая износостойкость определяется числом циклов включения-отключения кон­тактора без ремонта и замены его узлов и деталей. Ток в цепи при этом равен нулю. Механическая износостойкость современных контакторов составляет (10-20) · 10⁶ опера­ций.

 Коммутационная износостойкость определяется таким числом включений и отключений цепи с током, после кото­рого требуется замена контактов. Современные контакторы должны иметь коммутационную износостойкость порядка (2-3) · 10⁶ операций (некоторые выпускаемые в настоящее время контакторы имеют коммутационную износостойкость 10⁶ операций и менее).

 Собственное время включения состоит из времени нарастания потока в электромагните контактора до значения потока трогания и времени движения якоря. Большая часть этого времени тратится на нарастание магнитного потока. Для контакторов постоянного тока с номинальным током 100 А собственное время включения составляет 0,14 с, для контакторов с током 630 А оно увеличивается до 0,37 с.

Собственное время отключения – время с момента обесточивания электромагнита контактора до момента размы­кания его контактов. Оно определяется временем спада по­тока от установившегося значения до потока отпускания. Временем с начала движения якоря до момента размыка­ния контактов можно пренебречь. В контакторах постоян­ного тока с номинальным током 100 А собственное время отключения составляет 0,07, в контакторах с номинальным током 630 А – 0,23 с.

Номинальный ток контактора  представляет собой ток, который можно пропускать по замкнутым главным контактам в течение 8 ч без коммутаций, причем превышение температуры различных частей контактора не должно быть больше допустимого (прерывисто-продолжительный режим работы). Номинальный рабочий ток контактора  – это допустимый ток через его замкнутые главные контакты в конкретных условиях применения. Так, напри­мер, номинальный рабочий ток  контактора для ком­мутации асинхронных двигателей с короткозамкнутым ро­тором выбирается из условий включения шестикратного пускового тока двигателя.

Номинальным напряжением называется наибольшее напряжение коммутируемой цепи, для работы при котором предназначен контактор. Вспомогательные контакты должны ком­мутировать цепи электромагнитов переменного тока, у ко­торых пусковой ток может во много раз превышать устано­вившийся.

Контактор имеет следующие основные узлы: контакт­ную систему, дугогасительное устройство, электромагнит и систему вспомогательных контактов. При подаче напря­жения на обмотку электромагнита контактора его якорь притягивается. Подвижный контакт, связанный с якорем электромагнита, замыкает или размыкает главную цепь. Дугогасительное устройство обеспечивает быстрое гашение дуги, благодаря чему достигается малый износ контактов. Система вспомогательных слаботочных контактов служит для согласования работы контактора с другими устройст­вами.

 Контакторы постоянного тока коммутируют цепь постоянного тока и имеют, как правило, электромагнит также постоянного тока.

 Контакторы переменного тока коммутируют цепь переменного тока. Электромагнит этих контакторов может быть выполнен либо для работы на переменном токе, либо для работы на постоянном токе. Способность аппарата обеспечивать работу при большом числе операций характеризуется износоустойчивостью. Различают меха­ническую и электрическую износоустойчивость.

Механическая износоустойчивость определяется чис­лом включений-отключений контактора без ремонта и замены его узлов и деталей. Ток в цепи при этом равен нулю. К современным контакторам предъявляется очень высокое требование по механической износоустойчивости (10-20) · операций.

 Электрическая износоустойчивость определяется чис­лом включений и отключений, после которого требуется замена износившихся контактов. Современные контак­торы должны иметь электрическую износоустойчивость порядка 2-3 млн операций. Эти требования очень вы­соки (часть выпускаемых в настоящее время контакторов имеет электрическую износоустойчивость 10⁶ опе­раций и менее). Наряду с высокой механической и элек­трической износоустойчивостью контакторы должны иметь малый вес и размеры. Зона выхлопа раскаленных газов дуги должна быть возможно малой, что позволяет сократить размеры всей установки в целом.

 Контактор имеет следующие основные узлы: контактную систему, дугогасительную систему, электромагнит­ный механизм, систему блокконтактов.

При подаче напряжения на катушку электромагнита притягивается якорь. Подвижный контакт, связанный с якорем, производит замыкание или размыкание глав­ной цепи. Дугогасительная система обеспечивает быст­рое гашение дуги, благодаря чему достигается малый износ контактов. Кроме главных контактов, контактор имеет несколько дополнительных слаботочных контак­тов (блок-контактов) для согласования работы контак­тора с другими аппаратами.

2. УСТРОЙСТВО КОНТАКТОРА С УПРАВЛЕНИЕМ
ОТ СЕТИ ПОСТОЯННОГО ТОКА

а) Контактная система. Контакты аппарата подвер­жены наиболее сильному электрическому и механическо­му износу ввиду большого числа операций в час и тяже­лым условиям работы. С целью уменьшения износа пре­имущественное распространение получили линейные перекатывающиеся контакты. В про­цессе работы контакты большого числа аппаратов разрывают цепь с током, большим, чем минималь­ный ток дугообразования. Возни­кающая электрическая дуга способ­ствует быстрому износу контактов.

Для надежного гашения дуги, образующейся при отключении, между неподвижным и подвижным контактами необходимо создавать определенное расстояние. В реальных аппаратах это расстояние выбирается с запасом.

Расстояние между неподвижным и подвижным кон­тактами в полностью отключенном положении аппарата называется раствором контактовВ зависимости от конструк­ции крепления контактов меня­ется число контактных точек со­прикосновения и стабильность контакта.

Контакт, имеющий возмож­ность свободно устанавливаться на поверхности, имеет макси­мальное число точек касания. Такой контакт называется само­устанавливающимся. Пример та­кого контакта дан на рис. 12.1. Неподвижные контакты 1 и подвижный мостиковый кон­такт 2 в месте касания имеют сферические (или цилин­дрические) напайки 3, выполненные из серебра или металлокерамики. Нажатие контактов создается пру­жиной 4. После касания контактов скоба 5, связан­ная с якорем электромагни­та, продолжает свое движе­ние вверх на величину, рав­ную вжиму (провалу) кон­такта 6.

Применительно к рис.12.1 провалом (вжимом) контакта называется рас­стояние, на которое переме­стится подвижный контакт, если убрать неподвижный контакт. В контактах рис.12.1 пленка окисла не стирается, по­этому медь нельзя использовать в этой конструкции.

На рис.12.1 показана пальцевая система с перека­тыванием, широко применяемая в контакторах с медны­ми контактами. Контактный рычаг 4 связывается с якорем электромагнита. При включении центр О переме­щается по дуге с радиусом 0₂О_х(1). Касание пальцев 1 и 2 происходит в точке В. При дальнейшем переме­щении  точка касания переходит в А. Перекатывание контакта 2 по контакту 1 происходит с небольшим про­скальзыванием. При этом пленка окисла на контактах стирается. При включении контактов, из-за шероховатости на поверхности касания появ­ляется дополнительная вибрация контактов. Поэтому величина проскальзывания должна быть небольшой. При отключении дуга загорается между точками В-В, что спасает от оплавления точки А-А, в которых контак­ты касаются во включенном положении. Таким образом удается разделить контакт на две части: в одной проис­ходит гашение дуги, в другой ток проводится длительно. Поскольку для контактов  непосредственный контроль провала контактов б затруднен, о величине провала судят по зазору, образующемуся между ры­чагом  и контактной скобой.

 

Р и с. 12.1. Конструкции коммутирующих контактов:

а – перекатывающиеся; б – мостиковые; в – сдвоенные

Во всех без исключения аппаратах имеется вжим (провал) контактов, который обеспечивает необходимое нажатие контактов. Вследствие обгорания и износа кон­тактов в процессе эксплуатации вжим уменьшается, что приводит к уменьшению силы нажатия и росту переход­ного сопротивления контактов. Поэтому в эксплуатации вжим контактов должен обязательно контролироваться и находиться в пределах, требуемых заводом-изготовите­лем. Особенно это относится к аппаратам, работающим в режиме частых включений и отключений (контакторы), где износ контактов особенно интенсивен. В торцевом мостиковом контакте  вжим обычно состав­ляет 3-5 мм. В мощных выключателях высокого напря­жения он увеличивается до 8-10 мм.

При больших номинальных токах (более 2 000 А) применяется сдвоенная контактная система (рис.12.1, а). Аппарат имеет главные контакты 1 – 1' и дугогасительные 2 – 2'.

 Тело главных контактов выполняется из меди, а по­верхности их соприкосновения – из серебра, нанесенного электролитически (слой 20 мк) или в виде припаянных сереб­ряных пластинок.

 Тело дугогасительного кон­такта выполняется из меди. На­конечники дугогасительных контактов выполняются из дугостойкого материала вольфрама или металлокерамики.

 Ввиду того, что сопротив­ление цепи главных контактов значительно меньше, чем дуго­гасительных, 75-80% длитель­ного тока проходит через глав­ные контакты, имеющие малое переходное сопротивление.

 При отключении вначале расходятся главные контакты и весь ток цепи перебрасывается в дугогасительные. Контакты 2 – 2' расходятся в тот момент, когда рас­стояния между главными контактами достаточно, чтобы выдержать наибольшее напряжение, возникающее в про­цессе гашения дуги на дугогасительных контактах.

 При включении таких контактов вначале замыкаются дугогасительные контакты, а затем главные, что обеспе­чивает отсутствие дуги и оплавление на серебряных по­верхностях главных контактов. Ввиду громоздкости это решение применяется только при очень больших токах в автоматах и выключателях высокого напряжения.

 Во всех остальных случаях стремятся подобрать соот­ветствующий контактный материал и обойтись одноконтактной системой.

 Для предотвращения вибраций контактов контактная пружина создает предварительное нажатие, равное при­мерно половине конечной силы нажатия. Большое влия­ние на вибрацию оказывают жесткость крепления непо­движного контакта и стойкость к вибрациям всего контактора в целом.

Основным параметром контактора является номи­нальный ток, который определяет величину (размеры) контактора. Так, контактор II величины имеет ток 100 А, III – 150 А и т.д.

Номинальным током контактора называется ток пре­рывисто-продолжительного режима работы. При этом режиме работы контактор находится во включенном со­стоянии не более 8 ч. По истечении этого промежутка аппарат должен быть несколько раз включен и отклю­чен (для зачистки контактов от окиси меди). После это­го аппарат снова включается.

Если контактор располагается в шкафу, то номи­нальный ток понижается примерно на 10% из-за ухуд­шающихся условий охлаждения.

В продолжительном режиме работы, когда длитель­ность времени непрерывного включения превышает 8 ч, допустимый ток контактора снижается примерно на 20%. В таком режиме из-за окисления медных контактов рас­тет переходное сопротивление, что может привести к по­вышению температуры выше допустимой величины.

Согласно рекомен­дациям завода допустимый ток повторно-кратко-времен­ного режима для контактора КПВ-600 определяется по формуле

,

где  , а п – число включений в час.

Необходимо отметить, что если при отключении в по­вторно-кратковременном режиме длительно горит дуга (отключается большая индуктивная нагрузка), то темпе­ратура контактов может резко увеличиться за счет по­догрева контактов дугой. В этом случае нагрев контак­тов в продолжительном режиме работы может быть мень­ше, чем в повторно-кратковременном режиме.

Как правило, контактная система имеет один полюс.

б) Дугогасительная си­стема. В контакторах посто­янного тока наибольшее распространение получили устройства с электромагнит­ным дутьем. Как указыва­лось, при взаимодей­ствии магнитного поля с ду­гой возникает электродина­мическая сила, перемещаю­щая дугу с большой скоростью.

Электрическая дуга является газообразным проводником тока. На этот проводник, так же как на металлический, действует магнит­ное поле, создавая силу, пропорциональную индукции поля и току в дуге. Магнитное поле, действуя на дугу, увеличивает ее длину и перемещает элементы дуги в пространстве с большой скоростью.

 Поперечное перемещение элементов дуги создает интенсивное охлаждение, что приводит к повышению градиента напряжения на столбе дуги.

 При движении дуги в среде газа с большой скоростью возникает расслоение дуги на отдельные параллельные волокна. Чем длиннее дуга, тем сильнее происходит расслоение дуги.

С целью создания эффективного охлаждения дуга с по­мощью магнитного поля втягивается в узкую щель между стенками из дугостойкого материала с высокой теплопроводностью (диаметр дуги больше ширины щели). Из-за увеличения теплоотдачи стенкам щели градиент в столбе дуги при наличии узкой щели значительно выше, чем у дуги, свободно перемещающейся между электродами. Это дает возможность сократить необходимую для гашения длину дуги и время гашения.

 Для улучшения охлаждения дуги ее заго­няют в щель из дугостойкого материала с высо­кой теплопроводностью.

 На рис.12.2 изображена зависимость раствора кон­тактов, при котором происходит гашение дуги, от вели­чины тока и напряженности магнитного поля для контактора одного типа. При всех значениях напряженности поля Н кривые имеют один и тот же характер: при токе 5-7 А кривая достигает максимума, после чего с ростом тока необходимый раствор падает и при токе 200 А все кривые сливаются. Такой ход кривых объясняется сле­дующими явлениями. Электродинамическая сила, дейст­вующая на единицу длины дуги, равна

 ,

где  – ток; В – индукция магнитного поля.

 Рассмотрим случай, когда H = 0 (кривая 1). При ма­лом значении тока в дуге величина электродинамической силы получается столь незначительной, что она не ока­зывает никакого влияния на процесс гашения. Условия, необходимые для гашения, создаются за счет механиче­ского растяжения дуги подвижным контактом. Чем боль­ше величина отключаемого тока, тем большая энергия должна быть рассеяна в дуге. При этом условия гаше­ния дуги наступают при большей ее длине.

При токе более 7 А на дугу действует электродинами­ческая сила, возникающая как за счет магнитного поля подводящих проводников, так и за счет конфигурации са­мой дуги (грубо можно представить, что дуга имеет фор­му части окружности). Эти силы являются решающими для гашения дуги. Чем больше ток в цепи, тем больше электродинамическая сила, растягивающая дугу. В ре­зультате при токе 200 А для гашения дуги достаточно иметь раствор контактов около 1,5 мм. Фактически при таком токе, как только контакты разойдутся, возникаю­щие электродинамические силы выталкивают дугу из межконтактного зазора и перемещают со скоростью несколько десятков метров в секунду. При этом длина дуги, при которой она гаснет, достигает 10 мм и более. Наличие внешнего магнитного поля способствует рез­кому сокращению раствора контактов в области малых токов и незначительно сказывается на процессе гаше­ния при токах 100 А и выше. Оптимальной на­пряженностью является H = 55 А/см. Дальнейшее увели­чение напряженности мало влияет на процесс гашения, но требует большей мощности для создания магнитного поля, что связано с увеличением затрат меди на ка­тушку.

Хотя при токах выше 100 А применение магнитного дутья кажется излишним (рис.12.2), во всех кон­такторах на токи 100 А и выше такая система обязательно применяется. Дело в том, что наличие внешнего маг­нитного поля способствует быстрому перемещению опор­ных точек дуги на контактах, перегоняя ее на дугогасительные электроды – рога и тем самым уменьшая оплав­ление контактов. Для каждого значения тока имеется свое оптимальное значение поля. При напряженности, большей оптималь­ной, наступает усиленный износ контактов за счет того, что жидкометаллический контактный мостик, образую­щийся в стадии размыкания контактов, уносится и рас­пыляется сильным магнитным полем.

Р и с. 12.2. Зависимость раствора контактов от тока дуги

Величина напряжения отключаемой цепи утяжеляет процесс гашения дуги только в области малых токов до 30 А. В области с токами выше 100 А, когда решающую роль играют электродинамические силы, величина пи­тающего напряжения практически не влияет на раствор контактов. Раствор контактов обычно берется 10-17 мм и определяется условиями гашения малого тока.

Характер нагрузки отключаемой цепи также оказы­вает влияние только при малых токах в области, где га­шение дуги происходит за счет механического растяже­ния дуги. В области больших токов следует опасаться больших перенапряжений и повторных пробоев из-за резкого снижения тока к нулю при сильном магнитном поле.

В зависимости от способа создания магнитного поля различают системы с последовательным (сериесным) включением дугогасительной катушки и с параллельным (шунтовым) включением катушки и системы с постоян­ным магнитом.

В случае применения сериесной катушки она об­текается током, проходящим в отключаемой цепи. Если пренебречь магнитным сопротивлением стали, то можно считать, что индукция пропорциональна отключаемому току. Тогда выражение для силы, действующей на дугу, можно преобразовать к виду

 .

Таким образом, сила, действующая на единицу длины дуги, пропорциональна квадрату тока.

Как было показано ранее, наиболее важно иметь не­обходимую величину магнитного поля для дутья в обла­сти малых токов. Сериесная система обладает как раз тем недостатком, что в этой области токов не создает необходимой напряженности магнитного поля. В результате гашение дуги получается мало­эффективным.

Согласно опытным данным ток, надежно отключае­мый контакторами с сериесным дутьем, составляет 20-25% номинального тока аппарата.

Для надежного и быстрого гашения дуги в области малых токов применяются контакторы на небольшой ток (блок-контакторы) со сменными дугогасительными ка­тушками. Эти катушки имеют номинальный ток 1,5-40 А. При малом отключаемом токе катушка имеет боль­шое число витков, благодаря чему создается необхо­димое магнитное поле для гашения дуги за малое время.

Достоинства системы с сериесной катушкой таковы.

1. Система хорошо работает в области токов свыше 100 А. При этих токах магнитное поле быстро сдувает дугу с рабочих поверхностей контактов и обеспечивает малый их износ.

 2. Работа системы не зависит от направления тока. При изменении направления тока меняет знак и магнит­ное поле. Сила, действующая на дугу, не изменяет сво­его направления.

3. Поскольку через катушку проходит номинальный ток контактора, она выполняется из провода большого сечения. Такая катушка механически прочна и не боит­ся ударов, возникающих при работе контактора. Паде­ние напряжения на катушке составляет доли вольта. По­этому к изоляции катушки не предъявляются высокие требования.

Наряду с достоинствами эта система имеет и ряд не­достатков.

1. Плохое гашение дуги при малых токах (5-7 А).

2. Большая затрата меди на катушку.

3. Подогрев контактов за счет тепла, выделяемого дугогасительной катушкой.

Несмотря на эти недостатки, си­стема с сериесной катушкой благодаря высокой на­дежности при гашении номинальных и больших токов получила преимущественное распространение.

В параллельной (шунтовой) системе катушка, соз­дающая магнитное поле, подключается к независимому источнику питания. Напряженность магнитного поля, создаваемая системой, постоянна и не зависит от отклю­чаемого тока.

Сила, действующая на дугу, пропор­циональна отключаемому току.

На рис. 2.5 изображена эта зависимость для случая, когда н.с. сериесной обмотки при номинальном токе равна н.с. шунтовой. При токах от 0 до  сила, дейст­вующая на дугу, при шунтовой катушке получается боль­шей, чем при сериесной, – прямая F₂. Это позволяет рез­ко снизить длительность горения дуги в области малых токов. При токах больших  сила, действующая на дугу, при сериесной катушке больше, чем при шунтовой. Одна­ко для гашения это не имеет существенного значения, так как решающими являются силы, возникающие в са­мом контуре дуги.

Зависимость времени гашения дуги от тока для шун­товой обмотки приведена на рис. 2.5 (кривая 3).

Поскольку в области малых токов шунтовая катушка действует более эффективно, чем сериесная, при одной и той же длительности горения дуги требуется меньшая н.с., что дает экономию. Однако шунтовые катушки име­ют и ряд крупных недостатков.

 1. Направление электродинамической силы, действу­ющей на дугу, зависит от полярности тока. При измене­нии направления тока дуга меняет направление своего движения. Контактор не может работать при перемене полярности тока.

 2. Поскольку к катушке прикладывается напряжение источника питания, изоляция должна быть рассчитана на это напряжение. Катушка выполняется из тонкого провода. При ударах и вибрациях возможны поврежде­ние изоляции провода и выход из строя катушки. Бли­зость дуги к такой катушке делает ее работу ненадеж­ной.

 3. При коротких замыканиях возможна посадка на­пряжения па источнике, питающем катушки. В резуль­тате процесс гашения дуги идет неэффективно.

В связи с указанными недостатками системы с шун­товой обмоткой в настоящее время применяются только в случаях, когда необходимо отключать небольшие токи от 5 до 10 А. В аппаратах на большие силы тока эта си­стема не применяется.

 Система с постоянным магнитом по существу мало отличается по своей характеристике от системы с шун­товой обмоткой. Магнитное поле создается за счет по­стоянного магнита.

 По сравнению с системами, где поле создается обмот­ками, постоянный магнит имеет ряд преимуществ.

 1. Нет затрат энергии на создание магнитного поля.

 2. Резко сокращается расход меди на контактор.

 3. Отсутствует подогрев контактов от катушки, как это имеет место в системе с сериесной обмоткой.

 4. По сравнению с шунтовой системой, система с по­стоянным магнитом обладает высокой надежностью и хорошо работает при любых токах. Применение постоянного магнита позволяет сократить длительность горения дуги при малых токах. В силу сво­их преимуществ эта система, очевидно, в дальнейшем бу­дет широко использоваться.

Магнитное поле, действующее на дугу, создает силу, которая перемещает дугу в дугогасительную ка­меру. Назначение камеры – локализовать область, занятую раскаленными газами дуги, препятствовать пере­крытию между соседними полюсами. При соприкоснове­нии дуги со стенками камеры происходит интенсивное охлаждение дуги, что приводит к подъему вольтампер­ной характеристики и успешному гашению.  

Асбоцементные камеры, применявшиеся в течение дли­тельного времени, обладают тем недостатком, что под действием высокой температуры дуги на поверхности сте­нок образуются проводящие мостики. В результате возможно возникновение стабильной дуги, которая горит в местах, где образовались эти проводящие мостики.

а                                                б

Р и с. 12.3. Дугогасительная камера с прямой
и зигзагообразной щелью

Наиболее совершенной является лабиринтно-щелевая камера. Под действием магнитного поля дуга загоняется в суживающуюся зигзагообразную щель (рис. 2.6, б). Благодаря увеличению длины дуги и хорошему теплово­му контакту дуги со стенками камеры происходит ее эф­фективное гашение. По сравнению с обычной продольной щелью (рис. 2.6, а) зиг­загообразная щель умень­шает количество выброшен­ных из камеры раскаленных газов и, следовательно, зо­ну выхлопа.

в) Электромагнитная си­стема. В контакторах с при­водом на постоянном токе преимущественное распро­странение получили электро­магниты клапанного типа.

С целью повышения ме­ханической износоустойчиво­сти в современных контак­торах применяется вращение якоря на призме. Выбранная компоновка электромагни­та и контактной системы, применение специальной пру­жины, прижимающей якорь к призме, позволили повысить износоустойчивость узла вращения до 20-10⁶. В случае приме­нения подшипникового соединения якоря и магнитопровода при износе подшипника возникают люфты, нару­шающие нормальную работу аппарата.

При включении электромагнит преодолевает действие силы возвратной и контактной пружин. Тяговая харак­теристика электромагнита должна во всех точках идти выше характеристики противодействующих пружин при минимальном допустимом напряжении на катушке () и нагретой катушке. Включение должно про­исходить при постоянно нарастающей скорости. Не долж­но быть замедления в момент замыкания главных кон­тактов.

В противодействующей характеристике наиболее тя­желым моментом является преодоление силы в момент касания главных контактов. Наибольшее напряжение на катушке не должно превышать 110% , так как при большем напряжении увеличивается износ из-за усиле­ния ударов якоря, а температура катушки может превы­сить допустимую величину.

 

Следует отметить, что с целью уменьшения намагни­чивающей силы катушки, а следовательно, и потребляе­мой ею мощности рабочий ход якоря выбирается не­большим, порядка 8-10 мм. В связи с тем, что для на­дежного гашения дуги при малых токах требуется рас­твор контактов 17-20 мм, расстояние точки касания подвижного контакта от оси вращения подвижной си­стемы берется в 1,5-2 раза больше, чем расстояние от оси полюса до оси вращения.

Для сокращения габаритов контактора и уменьшения по­требляемой мощности применяется форсировка. Контактор снабжается размыкаю­щим контактом и экономи­ческим (форсировочным) сопротивлением. Поскольку процесс включения длится кратковременно, то в об­мотке можно допустить вы­сокую плотность тока. В ре­зультате при малом габари­те катушки удается полу­чить большое значение на­магничивающей силы. С точки зрения работы схем автоматики весьма важной характеристикой яв­ляется собственное вре­мя включения контак­тора. Собственное время при включении состоит из вре­мени нарастания потока до значения потока трогания и времени движения якоря. Большая часть времени тра­тится на нарастание потока. Для контакторов на ток 100 А собственное время составляет 0,14 сек, а для кон­такторов на ток 600 А оно увеличивается до 0,37 сек.

Собственное время отпадания – время с момента обесточивания электромагнита до момента размыкания контактов. Оно определяется временем спа­да потока от установившегося значения до потока от­пускания (временем движения с момента начала движения якоря до момента размыкания контактов можно пренебречь). Переходный процесс в обмотке мало ска­зывается на спаде потока, так как цепь обмотки быстро разрывается отключающим аппаратом. Этот процесс в основном определяется токами, циркулирующими в массивных элементах магнитной цепи (в основном за счет токов в цилиндрическом сердечнике, на котором расположена катушка). Ввиду большого удельного электрического сопротивления стали эти токи создают небольшое за­медление в спадании потока. В контакторах на 100 А время отпадания составляет 0,07 сек, а в контакторах на 600 А –  0,23 сек.

3. КОНТАКТОРЫ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА

3.1. КОНТАКТНАЯ СИСТЕМА

 Контакторы переменного то­ка выпускаются на токи от 100 до 630 А. Число главных контактов колеблется от одного до пяти. Это отражает­ся на конструкции всего аппарата в целом. Наиболее широко распространены контакторы трехполюсного исполнения. Наличие большого числа контак­тов приводит к увеличению усилия и, соответственно, мо­мента, необходимых для включения аппарата.

 Широкое распростра­нение получила мостиковая контактная система с двумя разрывами на каждый полюс. Такая конструкция распространена в пускате­лях. Быстрое гашение ду­ги, отсутствие гибкой связи являются большими преимуществами такой конструкции. Применяется как прямоходовая система, так и с вращением якоря. В первом случае якорь движется поступательно. Подвижные контакты связаны с якорем и совершают тот же путь, что и якорь. При передаче усилия контактных пружин к якорю из-за отсутствия рычажной системы нет выигрыша в силе. Электромагнит должен развивать усилие большее, чем сумма сил контактных пружин и веса якоря (в контак­тах с вертикальной установкой). В большинстве выполненных по этой схеме контакто­ров наблюдается медленное нарастание силы контактного нажатия, из-за чего имеет место длительная вибра­ция контактов (до 10 мсек). В результате происходит сильный износ контактов при включении. Поэтому такая конструкция применяется только при небольших номи­нальных токах.

Более совершенным является контактор, который имеет мостиковую систему и рычажную переда­чу усилий от контактов к якорю электромагнита.

Расстояние от оси вращения до места расположения контактов в 2,5 раза меньше, чем расстояние от оси вра­щения до точки крепления якоря. Такая кинематика по­зволяет увеличить силу нажатия при данном габарите электромагнита. Близкое расположение контактов к оси вращения снижает скорость движения контактов. Малый вес контактного моста, низкая скорость в момент каса­ния, большая величина силы нажатия способствуют рез­кому снижению вибрации (она длится всего 0,3 мсек). При этом электрическая износоустойчивость возрастает до  операций включения и отключения.

В настоящее время для работы в схемах с высокой частотой (500-10 000 Гц) часто применяются контакто­ры, рассчитанные для работы при частоте 50 Гц. При частотах выше 500 Гц существенное значение имеют поте­ри в токоведущих частях из-за эффекта близости и скин-эффекта. Для того чтобы удержать температуру токове­дущих частей контактора в допустимых пределах, ис­пользуется многополюсный контактор, у которого токоведущие цепи полюсов включены параллельно. При этом ток, протекающий через каждый полюс, уменьшается. Значительное уменьшение габарита высокочастотного контактора достигается за счет применения водяного охлаждения.

3.2. Гашение дуги в контакторах переменного тока

Гашение дуги переменного тока имеет значительные особенности. Вопрос гашения дуги переменного тока в низковольтных аппаратах подробно изучен О.Б. Броном. Ниже изложены результаты этой работы, наиболее интересные для специалистов, рабо­тающих в области эксплуатации аппаратов.

 На рис.12.4 изображены экспериментальные зависи­мости раствора контактов, необходимого для гашения дуги, от величины тока цепи. Коэффициент мощности це­пи  менялся в пределах от 0,2 до 1. Контактор име­ет один разрыв на полюс и не снабжен никаким дугогасительным устройством.

 В случае активной нагрузки (l) гашение дуги происходит при растворе контактов примерно 0,5 мм при любом токе и любом напряжении (до 500 В) – кривая 3, рис. 12.4.

Р и с. 12.4. Зависимость необходимого для гашения дуги раствора
контактов от тока дуги

При индуктивной нагрузке ( = 0,2-0,5) такое же гашение имеет место при напряжении до 220 В. Это объ­ясняется тем, что гашение дуги происходит за счет практически мгновенного восстановления электрической проч­ности 200-220 В около катода.

При напряжении источника питания, не превышаю­щем 220 В, для гашения дуги необходим всего один раз­рыв на полюс. Никаких дугогасительных устройств не нужно.

Если в цепи полюса аппарата создать два разрыва, например, за счет применения мостикового контакта, то дуга надежно гасится за счет околоэлектродной прочно­сти при напряжении сети 380 В. На основании этих дан­ных в настоящее время широко применяются контакто­ры с двукратным разрывом цепи в одном полюсе. При индуктивной нагрузке (=0,2-0,5) и напряжении источника свыше 380 В величина восстанавливающегося напряжения становится больше околокатодной прочно­сти. Кривые 1 и 2 сняты при =0,2-0,5 и напряже­ниях источника 500 и 380 В. Гашение дуги в этом случае зависит от процессов в столбе дуги и нагрева электродов током.

Кривые 1 и 2 рис. 12.4 аналогичны кривым рис. 12.2, полученным для постоянного тока. В области до 40-50 А гашение происходит за счет механического растяжения дуги. Максимальный раствор, требуемый для гашения, составляет 7 мм (против 18 мм для постоянного тока).

При токах более 50 А необходимый раствор уменьшает­ся. Гашение происходит за счет действия на дугу элек­тродинамических сил и влияет на процесс гашения дуги. При токе более 200 А гашение про­исходит при растворе менее 1 мм. Таким образом, наи­более тяжелой для гашения является величина тока 40-50 А. Исследования показали, что увеличение раствора сверх 8 мм недопустимо. Для эффективного гашения дуги, уменьшения износа контактов могут быть использованы следующие системы.

1. Магнитное гашение дуги с помощью сериесной ка­тушки и дугогасительной камеры с продольной или лаби­ринтной щелью.

2. Камера с дугогасительной решеткой из стальных пластин.

В системе с сериесной дугогасительной катушкой си­ла, действующая на дугу, пропорциональна квадрату то­ка. Поэтому и при переменном токе на дугу действует сила, неизменная по направлению. Величина силы пуль­сирует с двойной частотой во времени (так же как элек­тродинамическая сила, действующая на проводник). Средняя сила получается в 2 раза меньше, чем при по­стоянном токе, при условии, что величина постоянного тока равна действующему значению переменного тока. Указанные соотношения справедливы, когда потери в магнитной системе дутьевой катушки отсутствуют и поток по фазе совпадает с током. Несмотря на эффек­тивную работу этого устройства, в настоящее время оно применяется только в контакторах, работающих в тяже­лом режиме (число включений в час более 600). Недо­статки этого метода гашения таковы.

 1. Увеличиваются потери в контакторе из-за потерь в стали магнитной системы дугогашения.

 2. Эти потери ведут к повышению температуры кон­тактов, расположенных вблизи дугогасительного устрой­ства.

 3. Из-за принудительного обрыва тока (до естествен­ного нуля) возможно возникновение больших перенапря­жений.

 Применение для гашения шунтовой катушки на пере­менном токе исключается из-за того, что сила, действую­щая на дугу, меняет свой знак, так как поток, создавае­мый магнитной системой дугогашения, сдвинут по фазе относительно отключаемого тока. Если ток и поток имеют один знак, то сила положительна; если же ток и по­ток имеют разные знаки, то сила отрицательна.

Довольно широкое распространение получила систе­ма с дугогасительной решеткой из стальных пластин; принцип действия такого устройства заключается во втягивании дуги в стальную решетку под действием электродинамического усилия.

Для того чтобы пластины решетки не подвергались коррозии, они покрываются тонким слоем меди или цин­ка. Несмотря на быстрое гашение дуги, при частых вклю­чениях и отключениях происходит нагрев пластин до очень высокой температуры. Возможно даже прогорание пла­стин. В связи с этим число включений и отключений в час у контакторов с деионной решеткой не превышает 600.

3.3. Дугогасительные системы
высокочастотных контакторов

В высокочастотных установках для обеспечения нормальных условий работы генераторов cos цепи стремятся приблизить к единице. Как было показано, гашение дуги в этом случае получается более тяжелым, чем при cos =0.

Исследования показали, что для гашения дуги с током высокой частоты (f>500Гц) дугогасительная решетка со стальными пластинами не может применяться. Высокочастотный поток, проходя по стальным пластинам, наводит в них ЭДС, пропорциональную ча­стоте. Возникающий под действием этой ЭДС ток в пластинах со­здает поток, который, взаимодействуя с током дуги, выталкивает дугу из решетки. Чем больше частота, тем больше выталкивающая сила. Если стальные пластины заменить на латунные, то выталкиваю­щая сила уменьшается, так как магнитная проницаемость латуни зна­чительно меньше, чем стали. Следовательно, поток в пластинах ла­туни будет значительно меньше, чем в стальных пластинах. Однако при этом силы, втягивающей дугу в решетку, не возникает и необхо­димо применение сериесной катушки магнитного дутья

3.4. Электромагнитный механизм
контактора перемен­ного тока

Для привода контактов широкое распространение получили электромагниты с Ш-образным и П-образным сердечниками.

Магнитопровод состоит из двух одинаковых частей, одна из которых укреплена неподвижно, другая связа­на через рычаги с контактной системой. В электромаг­нитах старой конструкции для устранения залипания якоря между средними полюсами Ш-образной системы делался зазор. При включении удар приходился на край­ние полюсы, что приводило к их заметному расклепыва­нию. В случае перекоса якоря на рычаге возможно «кле­вание» поверхности сердечника острыми кромками яко­ря.

С целью устранения вибрации якоря во включенном положении на полюсах магнитной системы устанавлива­ются короткозамкнутые витки. Действие короткозамкнутого витка наиболее эффективно при малом воздушном зазоре. Поэтому для плотного прилегания полюсов их поверхность должна шлифовать­ся.

Известно, что из-за изменения индуктивного сопро­тивления катушки ток в притянутом состоянии якоря значи­тельно меньше, чем в отпущенном состоянии. В среднем можно считать, что пусковой ток ра­вен десятикратному току притянутого состояния, но для больших контакторов может достигать значения, равного 15-кратному от тока в замкнутом состоянии. В связи с большим пусковым током ни в коем случае не допускается подача напряжения на катушку, если якорь по каким-либо причинам удерживается в положении «отключено». Катушки большинства контакторов рассчитаны таким образом, что допускают до 600 включений в час при ПВ = 40%.

Электромагниты контакторов переменного тока могут также питаться от сети постоянного тока. В этом слу­чае на контакторах устанавливается специальная катуш­ка, которая работает с форсировочным сопротивлением. Форсировочное сопротивление шунтировано нормально закрытым блок-контактом контактора или более мощны­ми контактами другого аппарата. Параметры катушек и величины форсировочных сопротивлений приведены в каталогах.

 При уменьшении зазора тяговая характеристика электромагнита переменного тока поднимается менее круто, чем в электромагните постоянного тока. Благодаря этому тяговая характеристика электромагни­та более близко подходит к противодействующей. В ре­зультате напряжение отпускания близко к напряжению срабатывания. Отношение этих напряжений называется коэффициентом возврата. Относительно высокий коэф­фициент возврата (0,6-0,7) дает возможность осущест­вить защиту двигателя от падения напряжения. При по­нижении напряжения до 0,6-0,7 от  происходит от­падание якоря и отключение двигателя.

Электромагниты контакторов обеспечивают надеж­ную работу в диапазоне колебания питающего напряже­ния 85-110% . При коэффициенте возврата 0,7 якорь электромагнита отпадет при падении напряжения до 70% . Поскольку катушка контактора питается через за­мыкающий блок-контакт, то включение контактора не происходит самостоятельно после подъема напряжения до номинального значения. Как указывалось, сра­батывание электромагнита переменного тока происходит значительно быстрее, чем электромагнита постоянного тока. Собственное время срабатывания контакторов со­ставляет 0,03-0,05 сек, а время отпускания 0,02 сек.

В случаях применения контакторов для реверса предусматривается как механическая, так и электрическая блокировка.

Так же как и контакторы постоянного тока, контак­торы переменного тока имеют блок-контакты, которые приводятся в действие тем же электромагнитом, что и главные контакты.

4. МАГНИТНЫЕ ПУСКАТЕЛИ

4.1. Требования к пускателям и условия их работы

Маг­нитным пускателем называется контактор, предна­значенный для пуска в ход короткозамкнутых асинхрон­ных двигателей.

Как правило, в пускатель, помимо контактора, встро­ены тепловые реле для защиты двигателя от перегрузок и «потери фазы». Бесперебойная работа асинхронных дви­гателей в значительной степени зависит от надежности пускателей. Поэтому к ним предъявляются высокие тре­бования в отношении износоустойчивости, коммутацион­ной способности, четкости срабатывания, надежности за­щиты двигателя от перегрузок, минимального потребле­ния мощности.

Особенности условий работы пускателя состоят в сле­дующем. При включении асинхронного двигателя пуско­вой ток достигает 6-7-кратного значения номинального тока. Даже незначительная вибрация контактов при та­ком токе быстро выводит их из строя. Это накладывает высокие требования в отношении вибрации контактов и их износа. С целью уменьшения времени вибрации кон­такты и подвижные части делаются возможно легче, уменьшается их скорость, увеличивается нажатие. Эти мероприятия позволили создать износоустойчивый пуска­тель типа ПА с электрической износоустойчивостью до 10⁶ операций.

Исследования показали, что при токах до 100 А целе­сообразно применять серебряные накладки на контак­тах. При токе выше 100 А хорошие результаты дает ком­позиция серебра и окиси кадмия типа СОК-15.

После разгона двигателя величина тока падает до номинального значения.

При отключении восстанавливающееся напряжение на контактах равно разности напряжения сети и ЭДС двигателя. В результате на контактах появляется напряжение, составляющее всего 15-20% , т.е. имеют ме­сто облегченные условия отключения. При работе двигателя нередки случаи, когда двига­тель отключается от сети тотчас же после пуска. Пуска­телю приходится тогда отключать ток, равный семикрат­ному номинальному току при очень низком коэффициен­те мощности (cos=0,3) и восстанавливающемся напря­жении, равном номинальному напряжению источника питания. После 50-кратного включения и отключения за­торможенного двигателя пускатель должен быть при­годен для дальнейшей работы. В технических данных пускателя указывается не только его номинальный ток, но и мощность двигателя, с которым пускатель может работать при различных напряжениях. Поскольку ток, отключаемый пускателем, относительно мало падает с ростом напряжения, мощность двигателя, с которым может работать данный пускатель, возрастает с увели­чением номинального напряжения. Наибольшее рабочее напряжение равно 500 В.

Многочисленные исследования показали, что электри­ческая износоустойчивость примерно обратно пропорцио­нальна мощности управляемого электродвигателя в сте­пени 1,5-2. Если необходимо повысить срок службы пускателя, то целесообразно выбрать его с за­пасом по мощности.

При уменьшении мощности двигателя возрастает допустимое число включений в час. Дело в том, что дви­гатель меньшей мощности быстрее достигает номиналь­ной скорости вращения. Поэтому при отключении пуска­тель разрывает установившийся номинальный ток дви­гателя, что облегчает работу пускателя.

С учетом исключительно широкого распространения пускателей большое значение приобретает снижение мощности, потребляемой ими. В пускателе мощность расходуется в электромагните и тепловом реле. Потери в электромагните составляют примерно 60%, в тепло­вых реле – 40%. С целью снижения потерь в электро­магните применяется холоднокатаная сталь Э-310.

4.2. Конструкция и схема включения пускателя

 Наи­большее распространение получили пускатели серии ПМЕ и ПА. С учетом условий работы пускателя оказалось воз­можным, используя двукратный разрыв цепи, отказаться от применения громоздких дугогасительных устройств в виде решетки или камеры магнитного дутья. Широко применяются торцевые контакты с металлокерамикой. Подвижный контакт  выполняется мостикового типа с самоустанавливанием. Прямоходовой элек­тромагнит имеет Ш-образный сердечник  и якорь.  Короткозамкнутый ви­ток  расположен на двух крайних стержнях сердечника.

При токах, больших 25 А, хорошо себя зарекомендо­вала система пускателей серии ПА, в которой ход кон­такта примерно в 2,5 раза меньше, чем ход якоря элек­тромагнита. Для защиты двигателя от перегрузки в двух фазах устанавливаются тепловые реле. В некоторых ти­пах пускателей, например, в серии П, тепловые реле рас­положены на одной панели с контактором. В этих случаях обычно используются реле типа РТ тепловых реле.

Более совер­шенную тепловую защиту дают реле типа ТРП и ТРИ, которые монтируются вне контактора пускателя. Схема включения нереверсивного пускателя показана на рис. 4.1. Главные (линейные) контакты КМ1, КМ2, КМ3 включа­ются в рассечку проводов, питающих двигатель. В про­водах двух фаз включаются также нагревательные эле­менты тепловых реле ТРП-1 и ТРП-2. Катушка электро­магнита К подключается к сети через размыкающие кон­такты тепловых реле и кнопки управления. При нажатии кнопки «Пуск» напряжение на катушку подается через замкнутые контакты кнопки «Стоп» и замкнутые контакты кнопки «Пуск». После притяжения якоря электромагнита замыкается блок-контакт КМ, шунтиру­ющий кнопку «Пуск». Это дает возможность отпустить пусковую кнопку.

Для отключения пускателя нажимает­ся кнопка «Стоп». При перегрузке двигателя срабаты­вают тепловые реле, которые разрывают цепь катуш­ки К. Якорь электромагнита отпадает. Происходит от­ключение пускателя. Высокий коэффициент возврата электромагнитного механизма переменного тока позволяет осуществить защиту двигателя от понижения напряже­ния питания (электро­магнит отпускает якорь при напряжении 60-70% ).

Если напряжение сети возрастет до своего но­минального значения, то самопроизвольного вклю­чения пускателя не про­изойдет, так как при от­ключении блок-контакт КМ размыкается и цепь катушки К разрывается.

Р и с. 4.1. Схема включения магнитного пускателя

Схема включения реверсивного пускателя приведена на рис. 4.3. Кнопка управления «Вперед» имеет замыкающие контакты 1-2 и размыкающие контакты 4-6. Аналогичные контакты имеет кнопка пуска двигателя в обратном направлении («Назад»).

Р и с. 4.3. Схема включения реверсивного пускателя

 Соответственно, ин­декс В отнесен к элементам, участвующим при работе «Вперед», и индекс Н – при работе  «Назад». При пуске «Вперед» замыкаются контакты 1-2 этой кнопки и про­цесс протекает так же, как и у нереверсивного пускателя, с той лишь разницей, что цепь катушки К_в замыкается через размыкающие контакты 1-6 кнопки «На­зад».

Одновременно размыкаются размыкающие контак­ты 4-6 кнопки «Вперед», при этом разрывается цепь катушки К_В. При нажатии кнопки «Назад» вначале раз­мыкаются контакты 1-6, обесточивается катушка К_В и отключается пускатель «Вперед». Затем контактами 4-3 запускается электромагнит пускателя «Назад». При од­новременном нажатии кнопок «Вперед» и «Назад» ни один из пускателей не будет включен. Блок-контакты в настоящее время выпускаются в ви­де унифицированных блоков, которые могут устанавли­ваться в различных пускателях.

5. СОВРЕМЕННЫЕ КОНТАКТОРЫ, ВЫПУСКАЕМЫЕ
ОТЕЧЕСТВЕННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТЬЮ

Контакторы относятся к аппаратам управления низкого напряжения (до 1000 В). Контактором называется электри­ческий аппарат с самовозвратом для многократного дистанци­онного включения и отключения силовой электрической на­грузки переменного и постоянного токов, а также редких отключений токов перегрузки. Ток перегрузки составляет 7-10-кратное значение по отношению к номинальному току.

Контакторы переменного и постоянного тока, как прави­ло, имеют конструктивные отличия, поэтому обычно не взаимо­заменяемы.

В контакторах не предусмотрены защиты, присущие авто­матам и магнитным пускателям. Контакторы обеспечивают большое число включений и отключений (циклов) при дистан­ционном управлении ими. Число этих циклов для контакторов разной категории изменяется от 30 до 3600 в час. Контакто­ры выпускаются переменного (типа К и КТ) и постоянного (типа КП, КМ, КПД) токов.

.

6. СОВРЕМЕННЫЕ МАГНИТНЫЕ ПУСКАТЕЛИ,
ВЫПУСКАЕМЫЕ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТЬЮ

6.1. Устройство и назначение

Магнитные пускатели предназначены для пуска, остановки, реверсирования и тепловой защиты главным образом асин­хронных двигателей. Наибольшее применение находят магнит­ные пускатели с контактными системами и электромагнитным приводом типов ПМЕ, ПМА, ПА (ПАЕ). Пускатели выполняются открытого, защищенного, пылебрызгонепроницаемого испол­нения, реверсивные и нереверсивные, с тепловой защитой и без нее. Магнитный пускатель заключается, как правило, в сталь­ной кожух. Управление им осуществляется посредством кно­пок управления Пуск, Стоп, Вперед, Назад

6.2. Технические параметры

Пускатели серии ПМЕ, ПАЕ обладают коммутационной спо­собностью до  операций и частотой включений до 1200 в час. Выбор контакторов и пускателей осуществляется по номи­нальному напряжению сети, номинальному напряжению пита­ния катушек контакторов и пускателей, по номинальному ком­мутируемому току электроприемника.

Наиболее распространенные серии пускателей с контакт­ной системой и электромагнитным приводом: ПМЕ, ПМА, ПА, ПВН, ПМЛ, ПВ, ПАЕ.

Пускатели серии ПМА предназначены для управления асинхронными двигателями в диапазоне мощностей от 1,1 до 75 кВт на напряжение 380-660 В.

Пускатели серии ПМЕ выполняются с прямоходовой магнитной системой и управлением на переменном токе. Напряжение от 36 до 500 В. Используются для управления электродвигателями с короткозамкнутым ротором.

Пускатели серии ПАЕ с управлением на переменном токе: отдельные исполнения ПАЕ-313, -314, -411, -412 применя­ются преимущественно в станкостроении. Характеристики пус­кателей серии ПМЕ и ПАЕ приведены в табл. 6.2.

Пускатели серии ПМА предназ­начаются для управления асинхронными двигателями мощно­стью 1,1...75 кВт; имеют реверсивные и нереверсивные испол­нения, бывают с тепловым реле и без него, открытого и защищен­ного исполнения; износостойкость механическая в аппаратах на ток до 63 А составляет 16...10⁶, выше 63 А – 10 циклов; коммутационная – соответственно 3...10 и 2,5... 10 циклов.

Номинальный ток контактов вспомогательной цепи лежит в пределах от 4 до 10 А.

Пускатели электро­магнитные серии ПМЛ предназначены для дистанци­онного пуска непосредственным подключением к сети, останов­ки и реверсирования трехфазных асинхронных электродвигате­лей с короткозамкнутым ротором при напряжении до 660 В переменного тока частотой 50 Гц, а в исполнении с трехполюсными тепловыми реле серии РТЛ – для защиты управляемых электродвигателей от перегрузок недопустимой продолжитель­ности и от токов, возникающих при обрыве одной из фаз.

Пускатели могут комп­лектоваться ограничителя­ми перенапряжений типа ОПН. Пускатели, комплекту­емые ограничителями пере­напряжения, пригодны для работы в системах управ­ления с применением мик­ропроцессорной техники при шун­тировании включающей ка­тушки помехоподавляющим устройством или при тиристорном управлении.

Номинальное переменное напряжение включающих кату­шек: 24, 36, 40, 48, 110, 127, 220, 230, 240, 380, 400, 415, 500, 660 В частоты 50 Гц и 110, 220, 380, 400, 415, 440 В частоты 60 Гц.

 Пускатели ПМЛ на токи 10...63 А имеют прямоходовую магнитную систему Ш-образного типа. Контактная система расположена перед магнитной. Подвижная часть электромаг­нита составляет одно целое с траверсой, в которой предусмот­рены подвижные контакты и их пружины.

Тепловые реле серии РТЛ подсоединяются непосредствен­но к корпусам пускателей.

Обозначение магнитных пускателей ПМЛ-ХХХХХХХХХ:

ПМЛ — серия;

X – величина пускателя по номинальному току (1 – 10 А, 2 – 25 А, 3 – 40 А, 4 – 63 А);

X – исполнение пускателей по назначению и наличию теп­лового реле (1 – нереверсивный, без теплового реле; 2        – нереверсивный, с тепловым реле; 5 – реверсивный пускатель без теплового реле с механической блоки­ровкой для степени защиты IP00 и IP20 и с электри­ческой и механической блокировками для степени за­щиты IP40 и IP54; 6 – реверсивный пускатель с тепло­вым реле с электрической и механической блокиров­ками; 7 – пускатель звезда-треугольник степени защиты 54);

X – исполнение пускателей по степени защиты и наличию кнопок управления и сигнальной лампы (0 – IP00; 1 – IP54 без кнопок; 2 – IP54 с кнопками «Пуск» и «Стоп»; 3 – IP54 с кнопками «Пуск», «Стоп» и сигнальной лам­пой (изготавливается только на напряжения 127, 220 и 380 В, 50 Гц); 4 – IP40 без кнопок; 5 – IP40 с кнопками «Пуск» и «Стоп»; 6 – IP20);

X – число и вид контактов вспомогательной цепи (0 – 1з (на ток 10 и 25 А), 1з + 1р (на ток 40 и 63 А), переменный ток; 1 – 1р (на ток 10 и 25 А), переменный ток; 2 – 1з (на ток 10, 25, 40 и 63 А), переменный ток; 5 – 1з (на 10 и 25 А), постоянный ток; 6 – 1р (на ток 10 и 25 А), постоянный ток); X – сейсмостойкое исполнение пускателей (С);

1 Физическая культура в общекультурной и профессиональной подготовке студентов - лекция, которая пользуется популярностью у тех, кто читал эту лекцию.

X – исполнение пускателей с креплением на стандартные рейки Р2-1 и Р2-3;

XX – климатическое исполнение (О) и категория размещения (2, 4);

X – исполнение по коммутационной износостойкости (А, Б, В).

Пускатели на токи 10, 25, 40 и 63 А допускают установку одной дополнительной контактной приставки ПКЛ или пнев­моприставки ПВЛ.

Номинальный ток контактов приставок ПВЛ и сигнальных контактов пускателей – 10 А.

Номинальный ток контактов приставок ПКЛ – 16 А. Приставки ПВЛ имеют 1 замыкающий и 1 размыкающий контакты.